【正文】 經(jīng)過計算得到 h (18)=。=經(jīng)過計算得到強度 σ=106/()=；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ [f],滿足要求! 錨固段與樓板連接的計算，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R= 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規(guī)范》 [f] = 65N/mm2；壓點處采用3個 U 形鋼筋拉環(huán)連接，；；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=[24324/(2)]1/2=4mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。本工程算例中，m = 2500mm，l = 3500mm，ml = 200mm，m2 = 1100mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = ，截面模量(抵抗矩) W = 。經(jīng)過計算得到 Nf1 = Nf1Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經(jīng)過計算得到 Nf2 = Nf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求!連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=+=不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=+=風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。小橫桿的自重標準值 P1==腳手板的荷載標準值 P2= 活荷載標準值 Q= 荷載的計算值 P=(++)/2= 大橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=()+=σ=106/=,滿足要求!最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=(100105)=集中荷載標準值P=++=集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=(100105)=最大撓度和V=V1+V2=,滿足要求! 扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(): R ≤ Rc其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1==腳手板的荷載標準值 P2= 活荷載標準值 Q= 荷載的計算值 R=++=單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,； 腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。小橫桿的自重標準值 P1=腳手板的荷載標準值 P2= 活荷載標準值 Q= 荷載的計算值 q=++= 小橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=σ=106/=,滿足要求!最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=++=簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=(384105)=,滿足要求! 大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。欄桿采用木板。，同時考慮1層施工。經(jīng)過計算得到 Nf1 = Nf1Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經(jīng)過計算得到 Nf2 = Nf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求!連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 懸挑雙排腳手架計算 計算參數(shù) N/mm2。取上面兩式計算結果的最小值，腳手架允許搭設高度 [H]=。,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，底部N=，單雙立桿交接位置N=；　　 i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=；　　 k —— 計算長度附加系數(shù)，；　　 u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=；　　 l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0==；　　 A —— 立桿凈截面面積，A=；　　 W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=； λ —— 長細比，為3118/16=196 λ0 —— 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i ；　　 σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；　　[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=；經(jīng)計算得到: σ=12552/(594)=； 不考慮風荷載時，雙立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f],滿足要求!,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，底部N=，單雙立桿交接位置N=；　　 i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=；　　 k —— 計算長度附加系數(shù)，；　　 u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=；　　 l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0==；　　 A —— 立桿凈截面面積，A=；　　 W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=； λ —— 長細比，為3118/16=196 λ0 —— 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i ；　　 MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=；　　 σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；　　[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=；經(jīng)計算得到 σ=12363/(594)+585000/6287=； 考慮風荷載時，雙立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f],滿足要求! 最大搭設高度的計算不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度[H]，按下式計算： [H] = [φAσ(+)] / 其中 NG2k —— 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2k = ；　 　 NQk —— 活荷載標準值， NQk = ；　 　 gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = ；　 　 NXie —— 軸向力鋼絲繩卸荷部分，　 NQk = ；　 　 σ —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，σ = ；經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 [H] = 。經(jīng)過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw= 立桿的穩(wěn)定性計算單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要立桿穩(wěn)定性計算。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 1風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 —— 基本風壓(kN/m2)， W0 = Uz —— 風荷載高度變化系數(shù)，Uz = Us —— 風荷載體型系數(shù)： Us = 經(jīng)計算得到：Wk = = 。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)； NG1 = +=(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，