【正文】 =α*As = * = mm26．4 計算結果(為每米寬板帶的配筋) (跨中) 計算面積As： mm2 采用方案：D18100 實配面積：2545 mm2 (支座) 計算面積As39。（圖紙另附）第6章 樓梯間設計及墻體驗算6．1 計算簡圖6．2 基本資料 ： 《建筑結構荷載規(guī)范》（GB 50009－2001） 《混凝土結構設計規(guī)范》（GB 50010－2002） ： 樓梯凈跨: L1 = 2970 mm 樓梯高度: H = 2016 mm 梯板厚: t = 120 mm 踏步數(shù): n = 12(階) 上平臺樓梯梁寬度: b1 = 300 mm 下平臺樓梯梁寬度: b2 = 300 mm ： 可變荷載：q = 面層荷載：qm = 欄桿荷載：qf = 永久荷載分項系數(shù): γG = 可變荷載分項系數(shù): γQ = 準永久值系數(shù): ψq = 4. 材料信息： 混凝土強度等級: C30 fc = N/mm2 ft = N/mm2 Rc= kN/m3 ftk = N/mm2 Ec = 104 N/mm2 鋼筋強度等級: HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 105 N/mm2 保護層厚度：c = mm Rs=20 kN/m3 受拉區(qū)縱向鋼筋類別：帶肋鋼筋 梯段板縱筋合力點至近邊距離：as = mm 支座負筋系數(shù)：α = 6．3 計算過程 1. 樓梯幾何參數(shù)： 踏步高度：h = m 踏步寬度：b = m 計算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = ＋(＋)/2 = m 梯段板與水平方向夾角余弦值：cosα = 2. 荷載計算( 取 B = 1m 寬板帶)： (1) 梯段板： 面層：gkm = (B＋B*h/b)*qm = (1＋1*)* = kN/m 自重：gkt = Rc*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(＋) = kN/m 抹灰：gks = RS*B*c/cosα = 20*1* 恒荷標準值：Pk = gkm＋gkt＋gks＋qf = ＋＋＋ = kN/m 恒荷控制： Pn(G) = *Pk＋γQ**B*q = *＋**1* = kN/m 活荷控制：Pn(L) = γG*Pk＋γQ*B*q = *＋*1* = kN/m 荷載設計值：Pn = max{ Pn(G) , Pn(L) } = kN/m 3. 正截面受彎承載力計算： 左端支座反力: Rl = kN 右端支座反力: Rr = kN 最大彎矩截面距左支座的距離: Lmax = m 最大彎矩截面距左邊彎折處的距離: x = m Mmax = Rl*Lmax－Pn*x2/2 = *－* = kN長向配筋： 選配 短向配筋： 選配 承臺配筋圖：5．2．7 樁的強度驗算 樁的截面尺寸為 ，樁長為，配筋為，為通長配筋，鋼筋保護層厚度選。 剪力 承臺抗剪時的截面尺寸近似的定為：平均寬度 , Ⅱ－Ⅱ截面處承臺抗剪驗算： 邊排樁單樁凈反力平均值 ，按4根樁計算。5．2．6 承臺設計 承臺尺寸由圖1所示，無墊層，鋼筋保護層厚取100mm。取 ， ， 基礎自重為： 4176。 實體基礎埋深范圍內的土的平均重度（地下水位下取有效重度） 2176。、承臺平面尺寸及柱排列如下圖：5．2．4 單樁受力驗算 單樁所受平均力： 單樁所受最大及最小力： 單樁水平承載力計算： ， 即 與合力 與的夾角小于 單樁水平承載力滿足要求，不需要進一步的驗算。、樁側土摩擦力： 粉質粘土層1： ， 取18kPa 粉質粘土層2： ， 取28kPa 3）、根據(jù)靜載荷試驗數(shù)據(jù)計算： 根據(jù)靜載荷單樁承載力試驗曲線，按明顯拐點法得單樁極限承載力 單樁承載力標準值： 根據(jù)以上各種條件下的計算結果，取單樁豎向承載力標準值 單樁豎向承載力設計值 4）、確樁數(shù)和樁的布置： 1176。粘聚力C（kPa）1－2雜填土2－1粉質粘土21121202－2粉質粘土1520162203粉沙夾粉質粘土10122515260 5．2 樁基礎設計5．2．1 必要資料準備 建筑物的類型機規(guī)模：住宅樓 巖土工程勘察報告：見上頁附表 環(huán)境及檢測條件：地下水無腐蝕性，Q—S曲線見附表5．2．2 外部荷載及樁型確定 柱傳來荷載：V = 3200kN、M = 400kNm、H = 50kN 樁型確定：1）、由題意選樁為鋼筋混凝土預制樁； 2）、構造尺寸：樁長L＝，截面尺寸：300300mm 3）、樁身：混凝土強度 C＝15MPa、＝ 4φ16 ＝310MPa 4）、承臺材料：混凝土強度C＝15MPa、＝ ＝5．2．3 單樁承載力確定 單樁豎向承載力的確定：1）、根據(jù)樁身材料強度（＝，配筋 φ16） 2）、根據(jù)地基基礎規(guī)范公式計算： 1176。附表一：土層代號名稱厚度m含水量w%天然重度rKN/孔隙比eMPa塑性指數(shù)液性指數(shù)直剪 試驗（快剪）壓縮模量（kPa）承載力標準值(kPa)內摩擦角176。第5章 基礎設計5．1 基礎設計資料 根據(jù)地質資料，以黃土粉質粘土為樁尖持力層，鋼筋混凝土預制樁斷面尺寸為300300， 樁身資料： 混凝土為C30，軸心抗壓強度設計值＝ 15MPa，彎曲強度設計值為＝，主筋采用：4Φ16，強度設計值：＝310MPa 承臺設計資料：混凝土為C30，軸心抗壓強度設計值為＝15MPa，彎曲抗壓強度設計值為＝。求偏心增大系數(shù)：，取，取按構造配筋，每側實配，第一層柱計算：從柱的內力組合表可見，軸力相近，取彎矩大者為最不利內力。從柱的內力組合表可見，按大偏心計算，則最不利內力組合選擇及相應的。求偏心增大系數(shù)：，取，取按構造配筋，每側實配，第一層柱計算：從柱的內力組合表可見，軸力相近，取彎矩大者為最不利內力。從柱的內力組合表可見，按大偏心計算，則最不利內力組合選擇及相應的。（2）相關計算資料 對于現(xiàn)澆樓蓋，底層柱：；其余層：（H為各層柱高） 保護層厚度　　　　混凝土采用：　　　　鋼筋采用：，　　　　查表：由構造要求，全部縱筋的配筋率不得超過５％，％，%。本設計中，五層柱采用一種計算結果配筋，三、四層柱按第三層的計算結果進行配筋，一、二層柱按第一層柱的計算結果進行配筋。2. 截面尺寸復核取因為，屬一般梁所以大于各層柱剪力組合最大值，截面尺寸滿足要求。同理驗算其它截面處裂縫寬度，　　框架梁裂縫寬度驗算截面層數(shù)組合值組合值配筋AsσskρteψdeqωmaxA支座五層603 16 三層402 16 一層603 16 AB跨中五層/603 16 三層/603 16 一層/763 18 B支座左五層402 16 三層402 16 一層402 16 B支座右五層402 16 三層402 16 一層402 16 BC跨中五層/402 16 三層/402 16 一層/402 16 裂縫寬度滿足要求，按表中配筋進行框架梁配筋。同理可計算其它截面斜截面抗剪承載力，：　　框架梁斜截面配筋計算截面層號配筋B四層 是三層 一層 C左四層 是三層 一層 C右四層 是三層 一層 3. 框架梁裂縫寬度驗算　　與梁的正截面配筋計算一樣，梁的裂縫寬度驗算也考慮頂層、三四層、一二層，其內力組合項同梁配筋時的組合項，但內力組合值采用荷載短期效應組合（即采用荷載標準值作用下彎矩值參與組合）。斜截面承載力為：按構造配筋，選雙肢箍。查表可知：跨中截面 而 所以 選配鋼筋：，實配鋼筋面積：同理可計算得到其他截面的配筋，對于CD跨中梁截面，由于間距很小，為方便施工，按C支座處配筋。為方便施工，一、二層梁采用一種配筋（按一層梁計算），三、四層梁采用一種配筋（按三層梁計算），頂層采用一種配筋。對于非地震區(qū)的框架荷載組合有：（１） 恒載+活載（２） 恒載+風載（３） 恒載+（活載+風載） 4．8．4 框架梁的內力組合框架梁內力組合包括框架梁彎矩設計值組合及框架梁剪力值設計組合。（2）、由永久荷載效應控制組合（分項系數(shù)：，）即：這里只考慮第一種組合，即由可變效應荷載控制組合。不利內力組合：支座截面的Mmax、Vmax及跨中截面的Mmax。不利內力組合：（１） Mmax及相應的N、V；（２） Nmax及相應的M、V；（３） Nmin及相應的M、V。4．8．1 彎矩調幅在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內力重分布，進行彎矩調幅。分別考慮恒載和活載由可變荷載效應控制的組合和由永久荷載效應控制的組合，并比較兩種組合的內力，取最不利者。4．8 框架內力組合各種荷載情況下的框架內力求得后，根據(jù)最不利又是最可能的原則進行內力組合。3. 反彎點位置計算 框架柱反彎點位置： 式中： ——反彎點高度，即反彎點到柱下端的距離； ——反彎點高度比，即反彎點高度與柱高的比值； ——計算層柱高； ——標準反彎點高度； ——上下梁線剛度變化時反彎點高度比修正值； 、——上、下層柱高變化時反彎點高度比修正值。如下：（１） 左布活荷載Ｂ柱：Ｃ柱：　　　　　　　　?。埃ǎ玻?中布活荷載Ｃ柱：　　　　　　　　?。啊　　　。闹骸　　　　　　　　。埃ǎ常?右布活荷載Ｄ柱：　　　　　　　　?。啊　　　。胖夯詈奢d的計算采用結構力學求解器計算，：　　桿件編號用計算機程序分別計算出左布活荷載、中布活荷載和右布活荷載作用下框架內力，計算機程序計算輸入、輸出數(shù)據(jù)如下：member N(st) Q(st) M(st) N(en) Q(en) M(en) 1 2 3 .422 .161 4 .070 .307 5 6 .238