【正文】 活載： 梁自重： 2．B—C,D—E軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 = 活載=板傳荷載 =樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 = 活載=板傳荷載 =C——D軸間框架梁均布荷載為：梁自重: 屋面梁：恒載=梁自重 = 活載=0樓面梁：恒載=梁自重 = 活載=03. B、E軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：女兒墻自重（做法：墻高1100mm，混凝土壓頂100mm）天溝自重：現(xiàn)澆， 頂層柱恒載=女兒墻及天溝自重+縱梁自重+板傳荷載 頂層柱活載=板傳荷載 =標準層柱恒載=外縱墻自重+縱梁自重+板傳荷載+橫隔墻 頂層柱活載=板傳荷載 =4. C、D軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載 頂層柱活載=板傳荷載 =標準層柱恒載=內(nèi)縱墻自重+縱梁自重+板傳荷載+橫隔墻 頂層柱活載=板傳荷載 =由上可作出框架在豎向荷載作用下的受荷總圖，： 豎向荷載作用下受荷總圖第4章 框架結構計算4．1 簡化假定建筑物是復雜的空間結構體系，要精確地按照三維空間結構來進行內(nèi)力和位移分析十分困難。4．2 計算單元多層框架結構是由縱、橫向框架結構組成的空間結構體系，在豎向荷載作用下，各個框架之間的受力影響較小。一般情況下，取框架梁、柱截面幾何軸線之間的距離作為框架的跨度和柱高度。由此可繪出框架計算簡圖，如圖2—2所示：4．4 梁柱截面尺寸及慣性矩多層框架結構是超靜定結構，在計算內(nèi)力前必須先確定桿件的截面形狀、尺寸和慣性矩。 對于頂層中柱： 如取柱截面為正方形，則其邊長為558。 非計算單元的內(nèi)梁截面尺寸初估方法如上，計算從略。考慮這一有利因素，邊框架梁取，對中框架梁取。則其余各桿件相對線剛度為: 框架梁、柱的相對線剛度如圖2—3所示，將作為計算節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。式中：基本風壓 ——風壓高度變化系數(shù)。由于結構高度小于30m，則取=； ——下層柱高； ——上層柱高，頂層取女兒墻高度的兩倍； B——計算單元迎風面寬度（B=7m） 風荷載標準值計算層數(shù)離地高度　　　　　　　4 15 3 2 1 4．6 豎向荷載下框架受荷總圖1. 側移剛度 橫向2—5層D值的計算構件名稱B軸柱18333C軸柱27238D軸柱35636E軸柱18333 橫向底層D值的計算構件名稱B軸柱15317C軸柱19005D軸柱19005E軸柱153172. 風荷載下框架位移計算水平荷載作用下框架的層間側移可按下式計算：式中： ——第j層的剪力； ——第j層所有柱的抗側剛度之和； ——第j層的層間位移。j層側移 頂點側移 ，如下： 框架在風荷載下側移計算層號41515911421/262503911421/113512911421/72411686441/3962側移驗算：層間最大側移值為： 1/39621/550，滿足要求頂點側移 且 u/H=1/76491/650，滿足要求4．7 荷載計算為簡化計算，考慮如下幾種單獨受荷情況：（1） 恒載滿布情況；（2） 活載分跨布置作用（分左布活載、中布活載、右布活載）（3） 風荷載作用（分左風和右風）對于第（1）種情況，采用分層法計算；第（2）種情況利用PF程序計算；第（3）情況，采用D值法計算。豎向荷載產(chǎn)生的梁端彎矩只在本層內(nèi)進行彎矩分配，單位之間不再進行傳遞。1. 計算分配系數(shù)說明：計算時除底層柱以外，其它各層柱的線剛度先乘以，取傳遞系數(shù)為１／３（梁和底層柱的傳遞系數(shù)為１／２）。由于本榀框架結構、受力對稱，在分層法計算時可取半結構進行計算?！　『爿d作用下彎矩一次分配圖４. 節(jié)點不平衡彎矩二次分配：（頂層）（四層）（三層）（二層）（底層）　　恒載作用下分層法計算（二次分配）。： 　　恒載作用下剪力圖橫梁作用于柱子軸力值即為梁端剪力值，再加上縱梁傳來的軸力值及柱自重。對于構件的不同截面或同一截面的不同種類的最不利內(nèi)力往往有個不相同的活荷載最不利布置位置，最不利內(nèi)力的種類來確定。在分布活荷載下，其集中力會在節(jié)點處產(chǎn)生偏心彎矩。2. 第i層和第m柱所分配的剪力為：其中。計算結果如表2——7所示：（a） B軸框架柱反彎點位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m4 34..20 2 1 （b） C軸框架柱反彎點位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m4 3 2420 1 4. 左風作用下內(nèi)力框架柱的桿端彎矩和梁端彎矩按以下公式計算：邊柱節(jié)點： 中柱節(jié)點： （a） 風荷載下B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層號4113090209093113090209092113090209091458709967（b） 風荷載下C軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層號4159114235636 3 9114235636 2 9114235636 1 6864412970 （c） 風荷載下框架柱與梁端剪力層號梁端剪力柱軸力AB跨VabBC跨VbcB軸NcBC軸VbBCVbCDNcc432131 注：軸力壓力為+，拉力為。當考慮結構塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。此建筑抗震設防烈度為6度，不做抗震驗算。以BC跨，四層梁在恒載作用下的計算為例：其它層梁端彎矩調(diào)幅及調(diào)幅后剪力、 內(nèi)力調(diào)幅計算表層號彎矩剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱MabM中McbMCD=MDCM中VBVCVC=VDN頂N底N頂N底4 3 2 1 4．8．2 控制截面的選擇對于框架柱，選擇柱子上、下端兩個截面作為控制截面。對于框架梁，彎矩組合選擇梁兩端及跨中截面作為控制截面。4．8．3 控制截面的選擇非抗震下內(nèi)力組合：（1）、由可變荷載效應控制的組合（分項系數(shù)：，）即：簡化方法：；，取兩者的較大值。將各種荷載單獨作用下的控制截面的內(nèi)力進行組合時，還應考慮這些荷載是否同時出現(xiàn)以及同時達到最大值的可能性，即考慮荷載組合。 框架梁彎矩設計值組合表層號截面內(nèi)力設計值組合項組合值①恒載②左活③中活④右活⑤左風⑥右風四層A右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） BC跨中 ①＋０．９（②＋③＋⑤） C左 ①＋０．９（②＋④＋⑤） Ｃ右 ①＋０．９（④＋⑥） ＣＤ跨中 ①＋②＋④ 三層Ｂ右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） ＢＣ跨中 ①＋０．９（②＋③＋⑤） Ｃ左 ①＋０．９（②＋④＋⑤） Ｃ右 ①＋０．９（④＋⑥） ＣＤ跨中 ①＋②＋④ 二層Ｂ右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） ＢＣ跨中 ①＋０．９（②＋③＋⑤） Ｃ左 ①＋０．９（②＋④＋⑤） Ｃ右 ①＋０．９（④＋⑥） ＣＤ跨中 ①＋②＋④ 一層Ｂ右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） ＢＣ跨中 ①＋０．９（②＋③＋⑤） Ｃ左 ①＋０．９（②＋④＋⑤） Ｃ右 ①＋０．９（④＋⑥） ＣＤ跨中 ①＋②＋④ 框架梁剪力設計值組合表層號截面內(nèi)力設計值組合項組合值①恒載②左活③中活④右活⑤左風⑥右風四層Ｂ右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） Ｃ左 ①＋０．９（②＋④＋⑤） Ｃ右 ①＋０．９（④＋⑥） 三層Ｂ右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） Ｃ左 ①＋０．９（②＋④＋⑤） Ｃ右 ①＋０．９（④＋⑥） 二層Ｂ右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） Ｃ左 ①＋０．９（②＋④＋⑤） Ｃ右 ①＋０．９（④＋⑥） 一層Ｂ右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） Ｃ左 ①＋０．９（②＋④＋⑤） Ｃ右 ①＋０．９（④＋⑥） 4．8．5 框架柱內(nèi)力組合從剪力圖中不難看出，各柱剪力的最大剪力為邊柱五層柱段，其剪力設計值為：而柱子的最小抗剪承載力為：所以斜截面抗剪均按構造配筋，下面的內(nèi)力組合中主要考慮柱子的彎矩和軸力， 框架柱內(nèi)里設計值組合表柱號層號截面內(nèi)力內(nèi)力設計值Mmax及相應NNmax及相應MNmin及相應M①恒載②左活③中活④右活⑤左風⑥右風組合項組合值組合項組合值組合項組合值Ｂ柱三層上端Ｍ ①＋０．９（②＋③＋⑥） ①＋②＋③ ①＋０．９（④＋⑤）