jgj3-20xx高層建筑混凝土結構技術規(guī)程培訓課件(徐(參考版)
2024-11-04 09:55本頁面
【正文】 條 新增條文。單跨框架結構冗余度低不應采用。 35 六 框架結構設計 條 抗震設計的框架結構，由“不宜”改為“不應”采用單跨框架。 （ 1）增加了 7 度豎向地震的要求。 （ 2）上述公式僅適用于作用和作用效應呈線性對應關系的情況，如呈非線性關系，則作用組合應符合《工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準》的有關規(guī)定。 條 對 6 度抗震設計的結構，也要進行薄弱層的驗算。 （ 7）進行動力彈塑性計算時，地面運動加速度時程的選取，預估罕遇地震作用時的峰值加速度取值以及計算結果的選用，按 34 本規(guī)程 條執(zhí)行。結構本構關系直接影響彈塑性分析結果，鋼筋和混凝土材料的本構關系可按《混凝土結構設計規(guī)范》（ GB 50010）附錄 C 的規(guī)定采用。 （ 5）結構材料（鋼筋、型鋼、混凝土等）的力學性能指標（如變形模量、強度取值等）及本構關系，應根據(jù)實際情況合理選用。 （ 3）根據(jù)結構構件的性能和分析進度要求，在建立結構計算模型時， 采用合適的簡化模型，如梁、柱、斜撐采用一維單元；墻、板可采用二維單元或三維單元。 33 （ 1）采用彈塑性計算分析，主要用于重要的建筑物，超高層建筑結構，復雜的高層建筑結構。在計算地下結構樓層側(cè)向剛度時，可考慮地上結構以外的地下室相關部位，相關部位指地上結構四周外擴不超過三跨的范圍。 （ 3）當連梁跨高比較大時（如大于 5），重力作用效應比風或地震作用效應更明顯，此時可不進行梁剛度折減以控制正常使用階段梁裂縫的發(fā)生和發(fā)展。 （ 2）連梁剛度折減是考慮在不影響承受豎向荷載的前提下，允許連梁適當開裂，將內(nèi)力轉(zhuǎn)移到墻體上。 分塔計算時，當塔樓周邊的裙樓超過兩跨，分塔至少附帶兩 32 跨裙樓進行設計。因此取消了 02 規(guī)程關于將型鋼混凝土和鋼管混凝土構件等效為混凝土構件計算的規(guī)定。本次修訂，增加了復雜結構及 150m 以上高層建筑應考慮施工過程的影響。 五 結構計算分析 條 高層建筑結構是逐層施工完成的，其豎向剛度和豎向荷載（如自重和施工荷載）也是逐層形成的。 （ 3）將剪力墻結構的周期折減系數(shù)由 調(diào)整為 。 （ 1）將“填充磚墻”改為“砌體墻”，但不包括采用柔性連接的填充墻或剛度很小的輕質(zhì)砌體填充墻。規(guī)程表 增加了 6度、 8 度（ ）的豎向地震作用系數(shù)。 式中： EVKF —— 結構總豎向地震作用標準值； maxv? —— 結構豎向地震影響系數(shù)最大值； egG —— 結構等效總重力荷載代表值。 對 30 處于發(fā)震斷裂 10Km 以內(nèi)的場地，最大值可能接近水平譜，特征周期小于水平譜。 （ 1）對于大跨度結構（跨度大于 24m 及跨度大于 12m 的轉(zhuǎn)換結構和連體結構）及長懸挑結構（懸挑長度大于 5m）需采用時程分析法或反應譜法進行豎向地震的分析。應對于地震作用標準值的剪力乘以 增大系數(shù)，放大后，由于該 結構為豎向不規(guī)則結構的薄弱層，尚需滿足該層地震剪力 ???nii jEKi GV ?不小于本規(guī)程表 中樓層最小地震剪力 數(shù)值的 倍。 （ 2）本次修訂補充了 6 度時的最小地震剪力系數(shù)的規(guī)定。為安全考慮，增加了對各樓層水平地震剪力最小值的要求。 條 （ 1）由于地震影響系數(shù)在長周期下降較快，對基本周期大 29 于 的結構，據(jù)此計算所得的水平地震作用下的結構效應可能偏小。略提高了阻尼比 ~ 范圍的地震影響系數(shù)值，長周期部分最大增幅約 5%。 （ 2）基本解決了 01《抗規(guī)》在長周期不同阻尼比地震影響系數(shù)曲線交叉，大阻尼曲線值高于小阻尼曲線值的不合理現(xiàn)象。本次修訂對地震反應譜曲線的計算表達式未變，但對其參數(shù)公式進行了調(diào)整，見表 5。 （ 3）《抗規(guī)》場地一節(jié)將建筑場地劃分為 Ⅰ 、 Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ類，其中Ⅰ類又細分為Ⅰ 0及Ⅰ 1兩段類，因此《規(guī)程》表 特征周期 Tg（ S）按 五類給出。 條 水平地震影響系數(shù)最大值 α max 本次修訂增加了： （ 1）增加了 7 度（ ）和 8 度（ ）的 α max 值。 表 4 時程分析時輸入地震加速度的最大值（ cm/s2） 設防烈度 6 度 7 度 （ ） 7 度 （ ） 8 度 （ ） 8 度 （ ） 9 度 多遇地震 18 35 55 70 110 140 設防地震 50 100 150 200 300 400 罕遇地震 120 220 310 400 510 620 （ 2）根據(jù)結構抗震性能設計的規(guī)定，本次修訂增補了表 4設防地震（中震）和 6 度時的數(shù)值。 b、有效峰值：按表 4 采用。 26 條 關于進行結構時程分析時輸入地震波作了如下修訂： （ 1）將 02 規(guī)程地震波的持續(xù)時間不宜小于建筑結構基本自振周期的 34倍，也不宜少于 12S改為基本自振周期的 5倍和 15S。例：圖 2 所示平面，可按下述公式計算建筑物長度 Li。 采用底部剪力法計算地震作用時，也應考慮偶然偏心影響。 條 關于計算單向地震時應考慮偶然偏心的影響 ii Le ?? 是考慮到結構地震動力及反應過程中：（ 1）可能由于地面扭轉(zhuǎn)運動；（ 2）結構實際剛度；（ 3）質(zhì)量分布相對于計算假定值的偏差；（ 4）在彈塑性反應過程中各抗側(cè)結構剛度退化程度不同等原因引起扭轉(zhuǎn)反應增大，特別是目前對地面運動扭轉(zhuǎn)分量的強震實側(cè)記錄 25 很少，地震作用計算中還不能考慮輸 入地面運動扭轉(zhuǎn)分量。對結構平面及立面形狀復雜、開洞或連體建筑及周圍地形環(huán)境復雜的結構，都建議進行風洞試驗。對于結構側(cè)向位移控制仍可按同時考慮橫風向與順風向影響后的計算主軸方向位移確定，不必按矢量和方向控制結構的層間位移。當結構體型復雜時，宜通 24 過風洞試驗確定橫風向振動的等 效荷載。結構高寬比較大，結構頂點風速大于臨界風速時，可能引起較明顯的結構橫風向振動，甚至出現(xiàn)橫風向振動大于順風向作用效應的情況。 條、 條 該兩條均為新增內(nèi)容。一般情況，對房屋高度大于 60m 的高層建筑，承載力設計時風荷載計算可按基本風壓的 倍采用；對于房屋高度不超過 60m 的高層建筑，風荷載取值是否提高，由設計人員確定。 （ 3）對風荷載比較敏感的高層建筑結構，風荷載計算時不再強調(diào)按 100 年重現(xiàn)期的風壓值采用，而是直接按基本風壓值增大 10%采用。相對 02 規(guī)程作如下修訂： （ 1）取消了對“特別重要”的高層建筑的風荷載增大要求，主要原因是重要的建筑結構，其重要性已通過結構的重要性系數(shù) 23 0? 體現(xiàn)。 22 e、當拆除某構件不能滿足結構抗連續(xù)倒塌設計要求時，在該構件表面附加 60kN/m2 側(cè)向偶然作用標準值，此時其承載力應滿足下列要求： dd SR ? AKQKGKd SSSS ??? 式中： dR —— 構件承載力設計值； dS —— 作用組合的效應設計值； GKS —— 永 久荷載標準值產(chǎn)生的效應；
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