【正文】 其余的調整過程與上述相似。m kNm kN 判斷軸壓比 所以需要調整。 框架柱內力組合 柱組合時，取每層柱的頂和底兩個控制截面，考慮梁相同的三種內力組合，并對柱端彎矩進行調整，具體組合過程詳見柱內力組合表。m同理右震時可以算的發(fā)生在右支座= kNm則發(fā)生在左支座。 梁上荷載計算： （恒載）== (活載) == kN/m左震時： 根據梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件確定；kN 框架梁的內力組合 本設計考慮三種內力組合，即可變荷載效應控制的組合： 永久荷載效應控制的組合： 抗震時的組合： 具體組合過程及結果詳見框架內力組合表?，F以第五層為例，DC跨：恒載： ，則 活載：，則計算過程及結果見表222：表21 恒載作用下的梁跨中彎矩樓層梁跨中彎矩DC跨CB跨654321表22 活載作用下的梁跨中彎矩樓層梁跨中彎矩DC跨CB跨654321注：本表中的跨中彎矩為梁端負彎矩調幅后的跨中彎矩。跨間最大正彎矩可近似取跨中的代替，按下式計算：式中 在恒載和活載分別作用下梁左、右端彎矩； 恒載和活載分別作用下梁上的線荷載。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內力重分布，梁端彎矩需考慮彎矩調幅，通常是降低支座彎矩，以減小支座處的配筋。將結構分為六層，用力矩分配法經行計算。一般情況下，分層法用于計算強柱弱梁型的對稱框架結構時，誤差較小，精度較高。（1）對于第6層邊橫梁： 中橫梁：（2）對于第15層邊橫梁：中橫梁： 活載內力計算第6層邊橫梁： 15層邊橫梁： 分層法的基本假定： （1）梁上荷載僅在該梁上及與其相連的上下層柱上產生內力，在其他層梁及柱上產生的內力可忽略不計；（2）豎向荷載作用下框架結構產生的水平位移可忽略不計。用彎矩二次分配法計算桿端彎矩，首先計算桿件固端彎矩，其次計算桿端彎矩分配系數。各層梁上作用恒載頂層（六層）： 恒荷載： 集中力 、 1~5層 恒荷載： 集中力 、 活荷載計算： 各層梁上作用活荷載六層 15層將以上計算結匯總，見下表：橫向框架恒載層次/(KN/m) /(KN/m) /(KN/m) /KN/KN61～5橫向框架活載層次/(KN/m)/KN/KN6（）（）()1～5注：表中括號內數值對應于屋面雪荷載作用情況。柱與軸線偏心，對于梁而言僅僅是計算跨度的微弱變化。分別為邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重、梁上填充墻等重力荷載。恒載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：代表橫梁自重，均為均布荷載。 荷載計算 取5軸框架為計算單元，計算單元寬度為8m，如圖所示。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。則水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如下圖所示： 地震作用下框架彎矩圖（） 左地震作用下框架梁端剪力及柱軸力圖（） 豎向荷載作用下橫向框架結構的內力計算 取5號軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為8m。當為左地震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力； 2）表示M單位為kN框架柱端剪力及彎矩計算結果見下表： 各層邊軸柱端彎矩及剪力計算層次邊軸柱67298005729800472980089,063729800236087298001567200各層C軸柱端彎矩及剪力計算層次中軸柱67298005729800186,7247298003729800236087298001567200注：表中量綱為，的量綱為。底層柱需考慮修正值，第二層柱需考慮修正值，其它柱均無修正。下層層高大于本層，向下移；反之，向上移。 式中 上層、下層層高。、為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。用與值，見《高層建筑結構設計原理》。 水平地震作用下框架內力計算 由平面圖4號軸線橫向框架內力計算為例，說明計算方法：框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算： 柱上、下端彎矩、按下式計算 注：為框架柱的標準反彎點高度比。具體計算過程如下表，各樓層的地震剪切力按計算，一并列入表中各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次/m/KN/KN?m/KN/KN63271543236081 各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖（a）水平地震作用分布 （b）層間剪力分布 水平地震作用下的位移驗算 用D值法來驗算 水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移分別按下列公式算： 各層的層間彈性位移角，根據《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側力作用的框架，層間彈性位移角限值。 （37）式中， 相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數； 結構等效總重力荷載，多質點取總重力荷載代表值的85%； 又場地類別為Ⅱ類，查規(guī)范得特征周期= s = =85%= 查表得， 水平地震影響系數最大值 由水平地震影響系數曲線來計算 地震作用沿高度分布具有一定的規(guī)律性，可假定結構反應相對加速度沿高度變化為底部為零的倒三角形。 橫向水平地震作用下的框架的內力計算和側移計算 運用頂點位移法來計算，對于質量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結構，基本自振周期可按下式計算： （3—6） 式中，——計算結構基本自振周期用的結構定點假象位移，即假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值作為水平荷載而算得的結構頂點位移； ——結構基本自振周期考慮非承重磚墻影響的這件系數，； 水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移分別按下列公式計算： 故先計算結構頂點的假想側移，計算過程如下表： 結構頂點的假想側移計算層次/KN/KN/(N/mm)/mm/mm656720057298004729800 3729800 27298001729800由此表計算基本周期T1，(s) 水平地震作用及樓層地震剪力計算 該建筑結構高度遠小于40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，因此用底部剪力法來計算水平地震作用。橫梁線剛度類別邊橫梁過道梁柱線剛度層次126柱的側移剛度D計算公式： （31）其中為柱側移剛度修正系數，為梁柱線剛度比，不同情況下，、取值不同。 在框架結構中，有現澆樓面和預制樓板但只有現澆層的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移。；柱長取層高墻體外墻為300mm厚加氣混凝土砌塊，外墻面貼瓷磚（㎡，包括水泥砂漿打底），內墻面20mm厚抹灰（石灰砂漿），則外墻單位墻面重力荷載為：++17=㎡內墻為200mm加氣混凝土砌塊，兩側均厚20mm抹灰，則單位內墻面積重力荷載為：+172=㎡ ㎡；㎡。取墻的形心作為框架柱的軸線，同時要求邊跨柱的外邊面平齊，而中跨柱上下層形心對齊，梁軸線取到板底，一般層柱高度即為層高，,，,所以底層為h=3600+450+600=4650mm。根據上述計算結果并綜合其它如側移、承載力、經濟等因素，本設計柱截面取值如下： 1～6層 600600 f. 板的截面尺寸初步設計 板厚 mm 根據實際情況和設計要求 板厚?。?20（1%） 柱、板的混凝土強度等級與梁相同為C35混凝土。 ㎡㎡得 邊柱 =290619 中柱 =364232 如果取柱截面為正方形，則邊柱和中柱的截面高度分別為539539和588588。梁截面尺寸（mm）及各層混凝土強度等級層次混凝土強度橫梁（bh）縱梁(bh)次梁（bh）AB跨BC跨CD跨1~6C35300600300600300600300800300600e. 柱的截面尺寸的初步確定 框架柱的截面尺寸一般根據柱的軸壓比值按下列公式估算： 式中N— 為柱的組合軸壓比的設計值 F— 為按簡支狀態(tài)計算的負載面積—為折算在單位建筑面積的重力荷載代表值，可根據實際計算，也可近似取12至15，本設計取14kN/㎡β—為考慮地震作用組合后柱軸力增大系數，n— 為驗算截面以上樓層層數—為柱截面面積 —為混凝土軸心抗壓強度設計值 —為框架軸壓比限制，《建筑抗震規(guī)范》中規(guī)定一級、二級和三級抗震等級，、。 c. 縱梁 對于l=10000mm的縱梁 為滿足承載力、剛度及延性要求截面高度取1/15～1/10的跨度，即： h=10000(1/15～1/10)=667～1000mm 取，800mm 梁截面寬度一般取1/3～1/2梁高，同時不宜小于250mm b=800(1/3～1/2)=267～400mm 取300mm。柱網布置圖3框架結構內力計算，梁跨度及柱高確定 a. 邊跨橫梁 L=8000mm為滿足承載力、剛度及延性要求截面高度取1/15～1/10的跨度，即： h=8000(1/15～1/10)=533～800mm 取600mm梁截面寬度一般取1/3 ～1/2梁高，同時不宜小于250mmb=600(1/3～1/2)=200～300 取50的模數，可取300mm b. 中跨橫梁 l=3000mm 為滿足承載力、剛度及延性要求界面高度取1/15～1/10的跨度，即： h=3000(1/15～1/10)=200～300mm 為了使梁的潔面尺寸盡量一致，取h=600mm 梁截面寬度一般取1/3～1/2梁高，同時不宜小于250mm