【正文】 mMT=≤MR=滿足要求4 / 68 庫爾勒城市生活垃圾焚燒廠項(xiàng)目辦公樓及教育展示廳、食堂及倒班房模板施工方案 編制人： 審核人： 批準(zhǔn)人： 編制單位：重慶鋼鐵集團(tuán)建設(shè)工程有限公司編制日期：二零一七年六月方案報審表 工程名稱：庫爾勒市城市生活垃圾焚燒發(fā)電項(xiàng)目 致：重慶三環(huán)建設(shè)監(jiān)理咨詢有限公司項(xiàng)目監(jiān)理機(jī)構(gòu):現(xiàn)報上《庫爾勒市城市生活垃圾焚燒發(fā)電項(xiàng)目食堂及倒班房、辦公樓及教育展示廳模板施工方案》，請審查。kLH2/2+[G1k+(G2k+G3k)h]LBH)=(+(()++(24+)120/1000))=mMT=≤MR=滿足要求工況2：在混凝土澆筑過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生。kLH2/2+)=(+(()+))=工況1：混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生(G1k)。A)+Mw/W=1000/(100)+106/(103)=≤[243。A)=1000/((100))=≤[243。]=205N/mm2滿足要求立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)235。mN2=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb=((+(24+)120/1000)+(1+2))=f=N2/(246。A)=1000/((100))=≤[243。]=210滿足要求立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)235。2h =1=取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(,)=235。2按JGJ1302011附錄C取用l01=k236。]=103/250=滿足要求支座反力計(jì)算立柱穩(wěn)定驗(yàn)算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=六、立柱驗(yàn)算長細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長細(xì)比時取k=1,236。]=120N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算（圖23） 主梁變形圖(mm)204。=Mmax/W= 106/(1000)=≤[f]= 205N/mm2滿足要求抗剪驗(yàn)算（圖22） 主梁剪力圖(kN)Vmax= 244。m)Mmax= 將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。主梁的方向設(shè)定為立桿的橫距方向。]=1000/250=滿足要求五、主梁驗(yàn)算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續(xù)梁計(jì)算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實(shí)際的情況。]=2N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)120/1000)200/1000=（圖15） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖16） 次梁變形圖(mm)204。=Mmax/W=106/(103)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗(yàn)算（圖14） 次梁剪力圖(kN)Vmax= 244。m)Mmax= =≤[204。m211。]＝486/250=滿足要求支座反力計(jì)算Rmax=七、對拉螺栓驗(yàn)算N＝Rmax=≤滿足要求辦公樓及教育展示廳、食堂及倒班房 板模板計(jì)算書一、計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 130－2011《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500102010《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 500092012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 500172003《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ3002013二、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)樓板邊寬B(m)模板支架高度H(m）主梁布置方向垂直于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)立柱橫向間距l(xiāng)b(m)水平桿步距h1(m)計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011次梁間距a(mm)200次梁懸挑長度a1(mm)200主梁懸挑長度b1(mm)200可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2結(jié)構(gòu)表面要求表面隱藏剪刀撐(含水平）布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調(diào)托座立桿自由端高度a(mm)400材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格3788面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(板材垂直方向)鋼管類型Ф48荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型地基土地基土類型碎石土地基承載力特征值fak(kPa)120架體底部墊板面積A(m^2)是否考慮風(fēng)荷載是架體搭設(shè)省份、城市新疆(省)庫爾勒(市)地面粗糙度類型B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)簡圖：（圖1） 平面圖（圖2） 縱向剖面圖1（圖3） 橫向剖面圖2三、面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計(jì)算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進(jìn)行計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。=VmaxS0/(Ib)= 103103/(10410)=≤[fv]＝125N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算（圖15） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖16） 變形圖204。＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝205N/mm2滿足要求抗剪驗(yàn)算（圖14） 剪力圖(kNm)Mmax＝荷載主要有次梁傳遞至柱箍，簡化為每跨作用兩個集中力。=≤[204。＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝15N/mm2滿足要求抗剪驗(yàn)算（圖9） 次梁剪力圖Vmax=244。]＝450/250=滿足要求五、小梁驗(yàn)算柱箍的道數(shù)：e=[e≤(Ha)/b,e∈Z]=9次梁上部懸挑長度a1=Haeb=45003009450=150mm根據(jù)實(shí)際情況次梁的計(jì)算簡圖應(yīng)為兩端帶懸挑的多跨連續(xù)梁，次梁按四跨連續(xù)梁計(jì)算偏安全且比較符合實(shí)際情況，計(jì)算簡圖如下：（圖7） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖次梁上作用線荷載q＝Max(L/m,B/n)S＝175/1000=qk＝Max(L/m,B/n)Sk＝175/1000=強(qiáng)度驗(yàn)算（圖8） 次梁彎矩圖Mmax＝＝Mmax/W＝106/37500=≤[f]＝30N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算（圖5） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖qk＝bSk=1=（圖6） 面板變形圖(mm)204。m)Mmax＝W＝bh2/6=1000152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。m滿足要求：MT≤MR辦公樓及教育展示廳、食堂及倒班房 柱模板計(jì)算書一、計(jì)算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500102010《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500172003《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ3002013《施工手冊》（第五版）二、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)計(jì)算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008混凝土柱邊長L(mm)700混凝土柱邊寬B(mm)600混凝土柱計(jì)算高度H(mm)4500柱長邊次梁根數(shù)m4柱短邊次梁根數(shù)n4最低處柱箍距底部距離a(mm)300柱箍間距b(mm)450柱箍合并根數(shù)2柱長邊對拉螺栓根數(shù)X1柱短邊對拉螺栓根數(shù)Y1混凝土澆筑方式混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)外加劑影響修正系數(shù)結(jié)構(gòu)表面要求表面隱藏材料參數(shù)柱箍類型圓鋼管柱箍規(guī)格48次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格3788面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)對拉螺栓規(guī)格M14（圖1） 模板設(shè)計(jì)平面圖（圖2） 模板設(shè)計(jì)立面圖三、荷載統(tǒng)計(jì)新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=＝244=F2=227。kLH2/2+[G1k+(G2k+G3k)h]LlbH)=(+(()++(24+)700/1000))=m滿足要求：MT≤MR工況2：在混凝土澆筑過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生。kLaH2/2+)=(+(()+))=工況1：混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生。A)+Mw/W=1000/(100)+106/(103)=≤[243。A)=1000/((100))=≤[243。]=205N/mm2滿足要求立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)235。m組合風(fēng)荷載得：NB=NA++f=NB/(246。A)=1000/((100))=≤[243。]=210滿足要求立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)235。2h=1=取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(,)=235。2按JGJ1302011附錄C取用l01=k236。故經(jīng)計(jì)算得：兩端支座最大支座反力為：R1=非端支座最大支座反力為：R2=五、端支座扣件抗滑移驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=≤[N]=8kN滿足要求六、可調(diào)托座驗(yàn)算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=≤[N]=150kN滿足要求七、立柱驗(yàn)算長細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長細(xì)比時取k=1,236。max=≤[204。max=QmaxS/(Ib)=1000103/(10410)=≤[244。m211。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)700/1000)300/((41)1000)+300/((41)1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)700/1000)300/((41)1000)+300/((41)1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)700/1000)300/((41)1000)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk= 自重設(shè)計(jì)值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗(yàn)算（圖16） 主梁彎矩圖(kN等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1622008）：當(dāng)計(jì)算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值（Q1k）㎡；故主梁驗(yàn)算時的荷載需重新統(tǒng)計(jì)。根據(jù)實(shí)際工況，梁下增加立桿根數(shù)為1，故可將主梁的驗(yàn)算力學(xué)模型簡化為1+21=2跨梁計(jì)算。max=≤[204。max=VmaxS/(Ib)=103103/(10410)=≤[244。m211。]=300/((41)400)=滿足要求三、次梁驗(yàn)算A、當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)700/1000)300/1000/(41)+300/1000/(41)=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)700/1000)300/1000/(41)+300/1000/(41)=取最不利組合得：