【正文】 柱子自重 ： 25 3=12 25 = 50 A柱： 頂層： 恒載：上 N=+= 下 N=+12= 活載：上 N=+= 下 N=+12= 三層： 恒載：上 N=++= 下 N=+12= 活載：上 N=++= 下 N=+12= 二層： 恒載：上 N=++= 下 N=+12= 活載：上 N=++= 下 N=+12= 底層： 恒載：上 N=++87= 下 N=+= 活載：上 N=++= 下 N=+12= B柱： 頂層： 恒載：上 N=++= 下 N=+12= 活載：上 N=++= 下 N=+12= 三層： 恒載：上 N=+++= 下 N=+12= 活載：上 N=++11+= 51 下 N=+12= 二層： 恒載：上 N=+++= 下 N=+12= 活載：上 N=+++= 下 N=+12= 底層： 恒載：上 N=+++= 下 N=+= 活載：上 N=+++= 下 N=+12= C柱：頂層： 恒載：上 N=+= 下 N=+12= 活載：上 N=+= 下 N=+12= 三層： 恒載：上 N=++= 下 N=+12= 活載：上 N=++= 下 N=+12= 二層： 恒載：上 N=++= 下 N=+12= 。 32 表 28 頂層恒荷載作用下桿端彎矩計(jì)算 節(jié)點(diǎn) A B D E F C 桿端 AD BE DA DE ED EB EF FE FC CF 分配系數(shù) / / / 固端彎矩 D E F D E F E D E F 最后 M 33 表 29 中間層恒荷載作用下桿端彎矩計(jì)算 節(jié)點(diǎn) D E F A(G) B(H) C(I) 桿端 DA DG DE ED EB EH EF FE FI FC AD(GD) BE(HE) CF(IF) 分配系數(shù) / / / 固端彎矩 D E 3 F 5 E D E F D E 34 最后 M 4 表 210 底層恒荷載作用下桿端彎矩計(jì)算 D E F A B C G H I 桿端 DA DG DE ED EB EH EF FE FI FC AD BE CF GD HE IF 分配系數(shù) / / / / / / 固端彎矩 D E 3 7 5 F () D E 5 D F E 7 5 9 最后 M 4 9 2 97 1 4 2 9 35 表 211 頂層活荷載作用下桿端彎矩計(jì)算 節(jié)點(diǎn) A B D E F C 桿端 AD BE DA DE ED EB EF FE FC CF 分配系數(shù) / / / 固端彎矩 D E F E D E F E D 36 最后 M 表 212 中間層活荷載作用下桿端彎矩計(jì)算 節(jié)點(diǎn) D E F A(G) B(H) C(I) 桿端 DA DG DE ED EB EH EF FE FI FC AD(GD) BE(HE) CF(IF) 分配系數(shù) / / / 固端彎矩 D E F 7 E D E 9 F 45 5 37 E D 最后 M 7 15 5 表 213 底 層活荷載作用下桿端彎矩計(jì)算 D E F A B C G H I 桿端 DA DG DE ED EB EH EF FE FI FC AD BE CF GD HE IF 分配系數(shù) / / / / / / 固端彎矩 D E 7 6 3 35 F 1 3 3 5 E D E 7 45 85 38 F 1 63 51 41 55 最后 M 4 9 2 97 1 4 2 9 39 （ 6）二次分配 算得的各層在分層法下所求的彎矩值相疊加，因?yàn)橛锌蚣苤鶄鬟f的彎矩，所以各節(jié)點(diǎn)彎矩在第一次分配后不能達(dá)到平衡，需要將各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩再分配一次，進(jìn)行修正。 圖 28 M 圖 27 圖 29 V 圖 圖 210 N 圖 28 豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 (分層法 ) （ 1） 計(jì)算單元的選取 取軸 17 框架，由于布置了次梁，樓板的長(zhǎng)短邊之比為 ，所以樓面荷載的導(dǎo)荷方式均按雙向板進(jìn)行近似分析，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架作用于各節(jié)點(diǎn)上。 梁段彎矩及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表 ： 26 表 27 框架梁端彎矩及柱軸力計(jì)算表 4 3 2 1 MAB MBA MBC MCB 梁 AB VA 梁 BC VC A柱軸力 B柱軸力 C柱軸力 風(fēng)荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱的軸力計(jì)算可根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡和剛度分配原則得到。 框架柱端彎矩及剪力： 層間剪力 iV 可由下式進(jìn)行分配： ijV = ??mk ijijDD1 iV （ 22） 柱反彎點(diǎn)位置的確定 當(dāng)節(jié)點(diǎn)處梁柱線剛度比/DCii3 時(shí)，可近似認(rèn)為底層柱的反彎點(diǎn)在（ 2/3） h 處， 其他各層均在（ 1/2）處； 當(dāng)梁柱線剛度比/3 時(shí)， 用 D值法確定柱反彎點(diǎn)位置 yh(柱底至反彎點(diǎn)高度 ) 則按下式確定： hyyyyyh )( 3210 ???? [8] （ 23） 式中 ijD — i 層 j 柱的側(cè)移剛度； h — 該層柱的計(jì)算高度； 24 y — 框架柱的反彎點(diǎn)高度比； 0y — 框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比； 1y — 上、下層梁線剛度比修正值，本結(jié)構(gòu)相鄰層上下橫梁線剛度相同，由《混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范》查得 1y =0； 2y 、 3y — 為相鄰上、下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值， 2y = 3y =0。Z ω 0 A(m2) kP w A?? 4 (+3/2）= 3 3 = 2 3 = 1 3 = 20 圖 27 風(fēng)荷載集中力 內(nèi)力計(jì)算 風(fēng)荷載作用下內(nèi)力計(jì)算（ D 值法） 框架在風(fēng)荷載的作用下，其內(nèi)力計(jì)算方法和步驟如下 [7]： ① 計(jì)算每層每柱的 Dij； ② 層間剪力 V=12i/h2