正戊烷正己烷分離過程篩板精餾塔方案萬噸(正己烷)(參考版)
2025-04-29 07:08本頁面
【正文】 /s15降液管底隙高度/m31氣相負(fù)荷下限/(m179。/s19篩孔直徑/m4液相流量Ls/(m179。由圖可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為漏液控制。根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負(fù)荷性能圖。故據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線4）。對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線3）。計(jì)算結(jié)果列于下表：由表數(shù)據(jù)即可作出漏液線1）。液柱液柱，故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象。 實(shí)際孔速：穩(wěn)定系數(shù)：故在本設(shè)計(jì)中無明顯漏液。篩孔按正三角形排列，取孔中心距為：篩孔數(shù)目為：個(gè)開孔率為：氣體通過篩孔的氣速為：篩孔氣速：六、篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算：由，查圖得：故液柱：查圖得，故液柱：液柱氣體通過每層塔板的液柱高度為：液柱氣體通過每層塔板的壓降為：設(shè)計(jì)允許值）對于篩板塔，液面落差很小，且塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。：取。：因，故塔板采用分塊式。：取降液管底隙的流速，則故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。取塔板間距，板上液層高度，那么分離空間：功能參數(shù)：從史密斯關(guān)聯(lián)圖查得：，由于，需先求平均表面張力：精餾段：乙醇表面張力：水表面張力：因?yàn)?，所以?lián)立方程組代入求得：所以：根據(jù)塔徑系列尺寸圓整為塔截面積：空塔氣速：精餾段有效高度為：提餾段有效高度為：實(shí)際塔板數(shù)為塊，板間距由于料液較為清潔，無需經(jīng)常清洗，可取每隔8塊板設(shè)一個(gè)人孔，則人孔的數(shù)目S為：個(gè)人孔的高度為，故精餾塔的有效高度為：五、塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定因塔徑，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。/s）(179。體積流量/m179。/s）整理提餾段的已知數(shù)據(jù)列于表5，采用與精餾段相同的計(jì)算方法可以得到提餾段的負(fù)荷，結(jié)果列于表6。/h179。表4 精餾段的汽液相負(fù)荷名稱液相汽相平均摩爾質(zhì)量/kg/kmol平均密度/kg/m179。用奧康奈爾法(對全塔效率進(jìn)行估算：由相平衡方程式可得根據(jù)乙醇~水體系的相平衡數(shù)據(jù)可以查得：(塔頂?shù)谝粔K板(加料板(塔釜因此可以求得：全塔的相對平均揮發(fā)度：全塔的平均溫度：在溫度下查得因?yàn)樗裕后w的平均粘度：全塔效率塊(含塔釜其中，精餾段的塔板數(shù)為：塊四、精餾塔主題尺
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