【正文】 0rC1Y2=0/8863=0e aF 當量動載荷 = =8864NarFP1???計算軸承壽命 :hL 由式 107 軸承壽命因軸承工作溫度不高，溫度系數(shù): ＝１tf＝?310故 = = = 年hL?)(86pcfnt? 3106)8645(17030??軸的直徑小于 80mm，公差等級 IT5，采用磨削，表面粗糙度 =孔的直徑小于 80mm，公差等級 IT7，采用精車，表面粗糙度 =調(diào)心滾子軸承正常載荷下，軸徑在小于 40mm，軸承和軸之間的配合、。軸段 4 直徑 ，取 。選擇調(diào)心滾子軸承。5k調(diào)心滾子軸承正常載荷下，軸向不移動、采用整體外殼，軸承和孔之間的配合，孔公差代號取 。 36105???BDd md452?L362?軸承的校核計算當量動載荷 P暫選軸承為調(diào)心滾子軸承 22309，其額定動載荷 =160KN，額定靜載rC荷 =185 KN，e= , = , =。軸承型號 22309，尺寸。 （ GB/T hRmzEXT530219?）花鍵的動連接校核為小齒輪軸上的名義轉(zhuǎn)矩 ： N64?中國礦業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 46 頁46齒間載荷分配不均勻系數(shù) ：?—?花鍵齒數(shù) ：N19?花鍵側(cè)面工作齒高 ：hm2花鍵平均直徑 ： =192=38mmmd齒面工作長度 ：l60=NhTp????許用壓強 校核通過MPa74—2) 軸段 2 安裝滾動軸承。2MVH?4576830252?按彎扭合成強度初步估算危險截面軸徑 ：d雙向旋轉(zhuǎn) =1??????? 221?????（3） 軸的階梯化圖 3—3 第Ⅰ軸示意圖1) 軸段 1 是 30176。K=649660=45476NmmT39。(危險截面在 c 處)計算危險截面彎矩水平面： = =583028NmmbcHLFM??70864垂直面： = =583028NmmV矩形花鍵聯(lián)軸器附加彎矩 ：39。?精度等級和公法線平均長度極限偏差代號：大齒輪：7GJ GB/T 100951988 軸及其組件的設(shè)計及效核 第Ⅰ軸的設(shè)計及強度校核及其組件的選擇及校核（1） 軸的材料選擇：，滲碳+ 淬火+ 低溫回火。tfm?齒向公差 =20 （查表 13147） 。af?36基節(jié)極限偏差 =22 （查表 13148） 。rF公法線長度變動公差 =36 （查表 13145） 。基準面徑向圓跳動和端面圓跳動 22 （查表 13141） ?？椎某叽绻?、形狀公差采用 IT7，軸的尺寸公差、形狀公差采用IT6。中心距變動系數(shù) ： =??39。z?x由于惰輪變位系數(shù) ，大齒輪的接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力校核過程同惰輪 1 滿足要求。齒數(shù)比 = =齒寬 b：取 b=115mm計算傳動變位系數(shù) ：已知壓力角求變?yōu)橄禂?shù)?x????39。?取實際中心距 39。?精度等級和公法線平均長度極限偏差代號：惰輪 2：7GJ GB/T 100951988 第四級直齒圓柱大齒輪的設(shè)計和強度校核（1） 選擇齒輪材料惰輪： 滲碳+淬火+ 低溫回火420NiCr由圖 13124 和圖 13153 按 MX 級質(zhì)量要求取值，得 =1650limH?中國礦業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 42 頁42， =550 。tfm?齒向公差 =20 （查表 13147） 。af?36基節(jié)極限偏差 =22 （查表 13148） 。rF公法線長度變動公差 =36 （查表 13145） 。基準面徑向圓跳動和端面圓跳動 22 （查表 13141） ?？椎某叽绻?、形狀公差采用 IT7，軸的尺寸公差、形狀公差采用IT6。中心距變動系數(shù) ： =??39。z?x由于惰輪變位系數(shù) ，.惰輪 2 的接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力校核過程同惰輪 1 滿足要求。齒數(shù)比 = =123zu?0齒寬 b：取 b=120mm計算傳動變位系數(shù) ：已知壓力角求變位系數(shù)?x????39。?取實際中心距 m4..cos039。精度等級和公法線平均長度極限偏差代號：小齒輪：7GJ GB/T 100951988惰輪：7GJ GB/T 100951988 第四級直齒圓柱惰輪 2 的設(shè)計和強度校核中國礦業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 40 頁40（1） 選擇齒輪材料惰輪： 滲碳+淬火+ 低溫回火MonCr20由圖 13124 和圖 13153 按 MX 級質(zhì)量要求取值，得 =1650limH?， =550 。tf齒向公差 ，小齒輪 20 ，惰輪 20 （查表 13147） 。af?36m?基節(jié)極限偏差 ，小齒輪 22 ，惰輪 22 （查表 13148） 。rF公法線長度變動公差 ，小齒輪 36 ，惰輪 36 （查表 13145） ?；鶞拭鎻较驁A跳動和端面圓跳動，小齒輪 22 ，惰輪 22 （查表m?13141） ?？椎某叽绻睢⑿螤罟畈捎?IT7，軸的尺寸公差、形狀公差采用IT6。中心距變動系數(shù) ： =??39。齒輪彎曲強度核算通過。????????AVSFt KYbm= ??? 2/mN=?F7) 試驗齒輪的應(yīng)力修正系數(shù) ：查表 131111，得 =8) 壽命系數(shù) ：NTY由表 131118（13128 ）中公式： 02.6)13(LNT??中國礦業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 37 頁37)(???..9) 相對齒根角敏感系數(shù) relTY?由齒根圓角參數(shù) ，用表 131112（13114）所列公式計算。1H齒面接觸強度核算通過。tn(t)39。1xza???)(2cosrcs(??????惰輪齒頂壓力角 ：a )src(2239。?zx用圖 1314（ 1319）分配變位系數(shù)，得： ， ???x（3） 齒面接觸強度核算1) 計算分度圓上名義切向力 ：tF =??2) 使用系數(shù)： AK原動機為電動機，均勻平穩(wěn)，工作機采煤機，有中等沖擊，查表 13181 =。?????34tan203tn239。??Cosas39。2) 初步確定模數(shù) 、齒數(shù) z、齒寬 bn= = 取).(n??85).(???.9.?=11mm由公式 = = 取 =13)1(39。a= =??32lim1)(39。則 。m?精度等級和公法線平均長度極限偏差代號：7GJ GB/T 100951988 n 第四級直齒圓柱小齒輪和惰輪 1 的設(shè)計和強度校核（1） 選擇齒輪材料小齒輪： 滲碳+淬火+ 低溫回火MoCr20惰輪： 滲碳+淬火+ 低溫回火WNi48由圖 13124 和圖 13153 按 MX 級質(zhì)量要求取值，得 =16501limH?， =1650 和 =550 ， =5502/m2liH?2/m1liF?2/N2liF2/N（2） 初步確定主要參數(shù)1) 按疲勞強度初步確定中心距按直齒輪從表 13175 選取 =483，按齒輪對稱布置，速度中等，沖aA擊載荷較大，取載荷系數(shù) K=。tfm齒向公差 =16 （查表 13151） 。af?基節(jié)極限偏差 =20 （查表 13148） 。rF?公法線長度變動公差 =36 （查表 13145） 。基準面徑向圓跳動和端面圓跳動，22 （查表 13141） ?？椎某叽绻睢⑿螤罟畈捎?IT7，軸的尺寸公差、形狀公差采用IT6。中心距變動系數(shù) ： =0ym??39。齒輪彎曲強度核算通過。????????AVSFt KYbm= ??? 2/mN7) 試驗齒輪的應(yīng)力修正系數(shù) ：查表 131111，得 =8) 壽命系數(shù) ：NTY由表 131118（13128 ）中公式： )13(LNT??91..?Y9) 相對齒根角敏感系數(shù) relTY?由齒根圓角參數(shù) ，用表 131112（13114）所列公式計算。齒面接3HS觸強度核算通過。tan(t)39。2xz?????)(???????大齒輪齒頂壓力角 ：3a )2src(39。z?x由于惰輪變位系數(shù) ，???（3） 齒面接觸強度核算1) 計算分度圓上名義切向力 ：tF =??2) 使用系數(shù)： AK原動機為電動機，均勻平穩(wěn)，工作機采煤機，有中等沖擊，查表 13181 =。????20cos16??2039。??CosasA39。2/mNliF?2/mN（2） 初步確定主要參數(shù)大齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 ：3TNnP????1) 確定模數(shù) 、齒數(shù) z、齒寬 bn與第三級小齒輪和惰輪取相同模數(shù) =10mmn第三級傳動比 = = 取 =2713iz?3.?3z大輪分度圓直徑 ： = =270mmdmn?2710?未變位時中心距 : = =260mma/)(?2/)5(?取實際中心距 2639。?F公法線平均長度公差 ：小齒輪 =88 （偏差代號 F） 、 =WEWms WmiE176 （偏差代號 G） ，惰輪 =132（偏差代號 G） =220 （偏差m?s Wmi?代號 J） （查表 13157） 。pb m?齒形公差 ，小齒輪 19 ，惰輪 19 （查表 13147） 。W中心距極限偏差 = 查表 13155） 。齒圈徑向圓跳動 ，小齒輪 63 ，惰輪 63 （查表 13146） 。頂圓直徑公差 IT7（查表 13140） 。 109變位系數(shù)： =、 =1x2x5.齒頂高變動系數(shù) ： =0ｙ?y?)(21ｙ 0)25.(??齒頂高 =)(??.? =??10?齒根高 =10mmxcf 11 ).5( =15mmma)(?2??齒頂圓直徑 ： =?=265mm22 70齒根圓直徑 ： =110mm1f 1ff?=220mm?5跨測齒數(shù) ：k .02cos2cos ??????????????????invzxzxz ????????????? invk圓整 21????? ?????? ?????????? invk?=圓整 2?公法線長度Ｗ： ??????mxzivkW?????=? ????????mi ???（6） 齒輪精度設(shè)計由于齒輪工作在低速重載有反轉(zhuǎn)的情況下，齒輪采用 7 級精度，在高精度的齒輪機床上范成加工，淬火后磨齒，齒面粗糙度 = （查表 13aR?139） （1360） 。（5） 齒輪幾何尺寸計算頂隙系數(shù) ： =?c齒頂高系數(shù) ： =1ah?中國礦業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 26 頁26未變位時中心距 : =190mma實際中心距 : =190mm39。FSqns?2?由圖 13138 知： =、 == ?????xGffp? ??? 20cos1.)sin1( ???????fpprFpShE= ??????????????????mzH=中國礦業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 25 頁25=）（ ????zGH? ??????????????????)(13i1???mmSfpFN==??)()80(38. 22?????Gzmfp??==?=同樣計算可知： =?sqrelTY?10) 相對齒根表面狀況系數(shù) ：Rl由圖 13158，齒根表面微觀不平度 10 點高度為 時mRz??=11) 尺寸系數(shù) ：由表 131119（13129）的公式x=?????12) 彎曲強度的安全系數(shù) ：FSFxRrelTlNTSFY??li=??=、 均達到表 131110（13111）規(guī)定的較高可靠度時最小安全1系數(shù)的要求。（4） 齒輪彎曲強度核算1) 齒向載荷分布系數(shù) ：?FK=)/(1hbN?? 2)5./90(2./1??=?2) 齒向載荷分布系數(shù) ：?F中國礦業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 24 頁24??HFK齒形系數(shù) ：Y3) 由圖 13138（13118 ）查得 =、 =31?FY2?F4) 應(yīng)力修正系數(shù) ： ?S由圖 13143（13121 ） =、 =5) 重合度系數(shù) ： =?Y??.??.6) 計算齒根應(yīng)力 ：F?因為 ，用表 131111（13112）中方法二。1ZaZa ????=)] ????重合度系數(shù) ：?4????.?9) 大、小齒輪的單對齒嚙合系數(shù) 、BZD中國礦業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 23 頁23按表 131104 的判定條件 = =1BZD10) 計算接觸應(yīng)力 :1H?ubdFKz tEVABH 11 ???????? 21 /. mN????由于 = =1，所以BZD1H??11) 壽命系數(shù) 、 ：NT2Z應(yīng)力循環(huán)次數(shù) =tnL160586816.= =iL/12?9./.8?04?由表 131106 公式計算=(??????.???????= .?12) 潤滑油膜影響系數(shù) ：RVLZ由表 131108，經(jīng)展成法滾、插隊齒輪副 、 =?410?RVLZ13) 齒面工作硬化系數(shù) ：w由圖 13130 = =11wZ214) 尺寸系數(shù) ：x由表 131109 =115) 安全系數(shù) ：HS= xwRvLNTHS?????=、 均達到表 13111