【正文】 如對抗震等級為一級的框支梁支座最小配筋率取 和 80ft／ fy中的較大值，跨中最小配筋率取 和 65ft／ fy中的較大值。 還需注意的是： l，一般框架梁均為雙筋梁，當配有受壓鋼筋時，分配在梁上部的受扭縱筋應和受壓鋼筋迭加后配置； 2．箍筋截面面積應分別按剪扭構件的受剪承載力和受扭承載力計算確定，迭加后配置在相應的位置上，并滿足受扭箍筋的構造要求； 3， 混凝土規(guī)范未述及抗震設計梁的受扭配筋計算，因此，對重要構件，受扭配筋宜在原計算的基礎上宜適當放大。因此，除了分別計算最后迭 加 外，應注意配置在相應的位置上。但梁受扭縱筋的配置， 《混 凝土規(guī)范》第 條規(guī)定：除應在梁截面四角設置受扭縱筋外，其余受扭縱向鋼筋則宜沿梁截面周邊均勻?qū)ΨQ布置，間距不應大于 200mm 和梁截面短邊長度。簡單地將兩者相加，全部配置在梁的下部是錯誤的。 框架邊梁截面尺寸 bxh＝ 200mmx400mm，經(jīng)計算梁的受彎縱筋 As＝ ，受扭縱筋 Astl＝，誤將迭加后的縱筋按圖 所示配筋 （都集中配置在梁下部） 。考慮到當這部分鋼筋未完全民用建筑工程設計常見問題分析及圖示（混凝土結構） 25 在受壓區(qū)錨固時，未錨固在受壓區(qū)的鋼筋縱向拉力的合力形成凹角處向下的力，于梁受力不利，故還應按《混 凝土規(guī)范》第 條要求增設箍筋，如圖 所示，該箍筋應能承受未錨固在受壓區(qū)的縱向受拉鋼筋的合力，且在任何情況下不應小于全部縱向鋼筋合力的 35%。 可能使梁的彎折處下部混凝土崩落，導致折梁破壞。如圖 所示 。其截面面積不應小于梁跨中下部縱向受力鋼筋計算所需截面面積的四分之一，且不應少于 2 根；該縱向構造鋼筋自支座邊緣向跨內(nèi)伸出的長度不應小于 ，此處 L0為該跨的計算跨度，如圖 所示 。 對實際受到部分約束但按簡支計算的梁端，不論梁截面大小和所配梁底受力筋的多少，均僅配置 212 架立筋。根據(jù)工程經(jīng)驗每側縱向構造鋼筋 (不包括梁上、下部受力鋼筋及架立鋼筋 )的截面面積不應小于腹板截面面積 bｈ ｗ 的 ％，且其間距不宜大于 200mm。 若縱向構造鋼筋配置不足，也不能有效抗裂。 截面高度 (mm) 150~300 ＞ 300 一般情況 中部 l/2 內(nèi)有集中荷載 配箍要求 兩端 1/4 跨配箍 全長配箍 全長配箍 民用建筑工程設計常見問題分析及圖示（混凝土結構） 24 當梁的腹板高度 ｈ ｗ ≥ 450mm 時，梁兩側面未設置縱向構造鋼筋，或雖設置縱向構造鋼筋，但不管梁截面大小、配筋率多少，一律配置每側 l 12。 原因分析： 由于懸挑大梁是斜向上的，與柱不是正交，因此，按圖 所示的箍筋配置，箍筋與梁頂面垂直平行配置，則會出現(xiàn)在支座處附近梁的上下部箍筋間距不均勻：且梁的下部箍筋間距很大，不滿足規(guī)范要求、或在梁的上部箍筋間距很密甚至擺放不下，施 工 困難的情況。設計中應特別注意，兩方面均應滿足。 原因分析： 地震作用過程中框架梁的反彎點位置可能有變化，沿梁全長配置一定數(shù)量的通長縱向鋼筋可以保證梁各個部位具有適當?shù)氖軓澇休d力。應按表 根據(jù)剪力 V的大小，箍筋間距用 150或 200。此外，對配箍數(shù)量也有一定的要求。這是為了保證該梁有足夠的抗剪承載力，民用建筑工程設計常見問題分析及圖示（混凝土結構） 23 避免發(fā)生梁的脆性破壞。設計時箍筋間距取用 300。此情況下加密區(qū)范圍內(nèi)的箍筋直徑應為 12mm。但當梁端縱向受拉鋼筋配筋率大于 2％時，為了更好地從構造上對框架梁塑性鉸區(qū)的受壓混凝土提供約束，并有效約束縱向受壓鋼筋，保證梁端具有足夠的塑性鉸轉(zhuǎn)動能力，正是此條第 3 款明確規(guī)定：此時，表中．箍筋最小直徑應增大 2mm。 框架梁梁端的縱向受拉鋼筋配筋率大于 ％，但梁端箍筋加密區(qū)最小直徑僅取為 l0mm。顯然，按 《混 凝土規(guī)范》第 條配置的最小箍筋配筋率 (／ fyv)偏小。對受彎剪扭同時作用的梁， 《混 凝土規(guī)范》第 條明確規(guī)定：在彎剪扭構件中，箍筋的配筋率 ρ sv39。 原因分析： 設計人取最小箍筋配筋率為 ／ fyv的依據(jù)是 《混 凝土規(guī)范》 GB50010 第 條。如圖 所示 。 民用建筑工程設計常見問題分析及圖示（混凝土結構） 22 改進措施： 《混 凝土規(guī)范》 GB50010 第 條第 2 款明確指出：當梁的寬度大于 400mm，且一排內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于 3 根時，或當梁的寬度不大于 400mm，但一排內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于 4 根時，應設置復合箍筋。 當需要配置受壓鋼筋時，梁的箍筋設置不符合規(guī)范規(guī)定。如圖 中縱向受力鋼筋伸入主梁的實際錨固長度僅 275mm，小于 15x22=330mm，不滿足規(guī)范要求。如支承在框架主梁 (梁寬 300mm)上的鋼筋混凝土次梁 (簡支梁 )，混凝土強度等級為 C25，距次梁支座邊 (h為次梁截面高度 )作用有一集中荷載，且 V＞ ，其下部縱向受力鋼筋伸入主梁做法如圖 所示 。如圖(a)所示；當中間跨很小時，則本跨負筋往往直通，如圖 (b)所示。 改進措施： 鋼筋混凝土梁中間支座負彎矩縱向受拉鋼筋截斷時， 《混 凝土規(guī)范》 GB50010 第 條有明確規(guī)定。對不等跨連續(xù)梁，小跨的彎矩包絡圖表明往往在跨中和支座均有負彎矩，甚至兩者彎矩值接近。 承受均布荷載的不等跨連續(xù)梁，中間跨支座負筋需截斷時，均在本跨內(nèi)距支座 1/3ln(ln為本跨凈跨長 )處截斷，錯誤做法如圖 所示 。 改進措施： 《混 凝土規(guī)范》 GB50010 第 條第 2 款規(guī)定：框架梁端截面的底部和頂部縱向受力鋼筋截面面積的比值，除按計算確定外，一級抗 震等級不應小于 ，二、三級抗震等級不應小于 。提高梁端下部縱向受力鋼筋的數(shù)量，也有助于改善梁端塑性鉸區(qū)在負彎矩作用下的延性性能。 原因 分析： 考慮由于地震作用的隨機性，在較強地震下梁端可能出現(xiàn)較大的正彎矩，該正彎矩有可能大于考慮多遇地震作用的梁端組合正彎矩。 改進措施： 解決此類問題的辦法通常有： 加 大鋼筋直徑減少鋼筋 根 數(shù)或改配兩排筋或 加 大梁寬等。各層鋼筋之間的凈間距 c 不應小于25mm 和 d(d 為下部鋼筋的最大直徑 )，如圖 所示。(鋼筋外邊緣之間的最小距離 )不應小于 30mm 和 (d 為上部鋼筋的最大直徑 )；下部縱向鋼 筋水平方向的凈間距 c 不應小于 25mm 和 d。 如 ：梁寬為 250mm，經(jīng)計算支座負筋面積為1964mm2，用 4 25 一排配置，如圖 所示 。 當梁端與外墻交接處不具備剛接條件時，梁跨中配筋應按梁端與外墻鉸接進行內(nèi)力和配筋計算，否則不安全。 支承在地下室外墻上的大跨度梁，由于要求承受消防車荷載、覆土荷載等，梁截面高度遠大于外墻厚度，支承處外墻上未設置扶壁柱或暗柱等措施，而計算時卻按梁端與外墻剛接來考慮梁跨中的配筋，與結構實際受力情況不符。 當有兩個沿梁長度方向相互距離較小的集中荷載作用于梁高范圍內(nèi)時， 可能形成一個總的拉脫效應和一個總的拉脫破壞面。附加 橫向鋼筋所需的總截面面積按下式計算： Asv＝ F／ (ｆ yv sinα ) 式中： Asv－承受集中荷載所需的附加橫向鋼筋總截面面積；當采用附加吊筋時， Asv 應為左、右彎起段截面面積之和； Ｆ — 作用在梁的下部或梁高范圍內(nèi)的集中荷載設計值； α — 附加橫向鋼筋與梁軸線間的夾角。 改進措施： 應按《混凝土規(guī)范》 GB50010 第 條要求設置附加橫向鋼筋。 原因分析： 當集中荷載在梁高范圍內(nèi)或梁下部傳入時，為防止集中荷載影響區(qū)下部混凝土拉脫并彌補間接加載導致的梁斜截面受剪承載力的降低，應在集中荷載影響區(qū)范圍內(nèi)加設附加橫向鋼筋。 改進措施： 除選取框架梁支座邊緣處截面計算外，尚應選取有次梁或有較大集中力處截面作為剪力設計值的計算截面；對變截面梁、箍筋配置有變化的梁、配置彎起鋼筋抗剪的梁，尚應按《混凝土規(guī)范》 GB50010第 7． 5． 2 條的規(guī)定，確定若干個剪力設計值的計算截面，計算其抗剪承載力并根據(jù)構造要求配置箍筋。 民用建筑工程設計常見問題分析及圖示（混凝土結構） 19 框架梁上有次梁時，梁的箍筋配置，支座附近區(qū)段根據(jù)梁支座邊緣處截面的剪力設計值計算并滿足構造要求；但梁中間區(qū)段則只是簡單將支座附近的箍筋間距加大一倍配置，不滿足抗剪承載力要求。因而不配置抗扭箍筋和縱筋，會造成此梁的抗扭承載力不滿足要求。 將弧線形梁簡化成直線形梁計算內(nèi)力及配筋，未配置抗扭箍筋和縱筋。 改進措施： 應根據(jù)實際結構算出邊梁的扭矩 (邊梁的扭矩不宜折減 )，據(jù)此算出其抗扭箍筋和縱筋，并應滿足抗扭構造配筋要求。 原因分析： 樓板與框架結構的邊梁按剛接設計時，邊梁受扭，未配置邊梁的抗扭箍筋和縱筋，會造成梁的抗扭承載力不滿足要求。大跨度結構、長懸臂結構、轉(zhuǎn)換層結構的轉(zhuǎn)換構件、連體結構的連接體等，在沒有更精確的計算手段時，一般均可采用如下方法近似考慮豎向地震作用：豎向地震作用標準值， 8 度和 9 度時可分別取該結構、構件重力荷載代表值的 10％和 20％；當設計基本地震加速度為 時，取該結構、構件重力荷載代表值的 15％。 關于大跨度或長懸臂的界定，通常認為： 9 度和 9 度以上時，跨度≥ 18m 的屋架、跨度≥ 的懸挑梁、跨度≥ 的懸挑板； 8 度時，跨度≥ 24m 的屋架或網(wǎng)架、跨度≥ 的懸挑梁、跨度≥ 的懸挑板，應考慮豎向地震作用。 改進措施： 《高規(guī) 》 JGJ3 規(guī)定，下列情況應考慮豎向地震作用的影響： (1)9 度抗震設防的高層建筑； (2)8度、 9 度抗震設防的大跨度或長懸臂結構； (3)8 度抗震設防的帶轉(zhuǎn)換層結構的轉(zhuǎn)換構件； (4)8 度抗震設防的連體結構的連接體。 改進措施： 為了承受墻底 (擋土墻底 )由土壓力等水平荷載產(chǎn)生的彎矩，宜適當加厚墻底兩側樓板的厚度，并采用雙層雙向配筋，以避免墻下的樓面梁受到過分的扭轉(zhuǎn)，如圖 所示。為了保證內(nèi)移后的地下室外墻能安全可靠地受力和傳力 ，除了按工程習慣把這種墻作為僅承受水平荷載作用的受彎墻板 (擋土墻 )計算配筋外，應在墻下設樓面梁或柱。 地下室的地下一層外墻內(nèi)移后，該墻除承受地下室結構樓蓋傳來的荷載和自重外，尚要承受土壓力、水壓力 (當?shù)叵滤惠^高時 )、地面荷載等水平荷載的作用，而且在地震區(qū)當此種墻距上部結構較近但不是上部結構的一部分時，墻平面內(nèi)仍會有水平地震作用引起的內(nèi)力。 建筑物有多層地下室，當?shù)叵乱粚油鈮?nèi)移時，未在墻下布置樓面梁和柱，也未加強墻下兩側的樓板。設置邊梁以及要求鋼筋接頭采用機械連接或焊接，也是工程設計中容易被忽視的問題。 改進措施： 《高規(guī)》 JGJ3 要求轉(zhuǎn)換層樓板應采用現(xiàn)澆樓板，板的厚度不宜小于 180mm，混凝土強度等級不應低于 C30，應雙層雙向配筋，且每層每方向的配筋率不宜小于 ％，并要求樓板中的鋼筋應錨固在邊梁或墻體內(nèi) laE（ la），如圖 所示。 原因分析： 帶有轉(zhuǎn)換層的高層建筑結構，由于豎向抗側力構件不連續(xù)，其框支剪力墻的大 量剪力在轉(zhuǎn)換層處要通過樓板才能傳遞給落地剪力墻，因此必須加強轉(zhuǎn)換層樓板的剛度和承載力，以保證傳力直接和可靠。如圖 (a)、 (b)所示。 改進措施： 同一區(qū)格內(nèi)，當板面標高不同時 (例如住宅建 筑中同一區(qū)格內(nèi)的樓板因局部設置標高較低的廚房、衛(wèi)生間等 )，若標高不同的相鄰板塊邊界為一條直線，則可在邊界處設次梁或暗梁，按各小板塊進行配筋設計；梁、板整體現(xiàn)澆。如圖 所示，當小板 AE 方向跨度較大時，還應在 AE 附近配置板底附加正鋼筋。 改進措施： 刀把形板如圖 所示，在設計時將小板 AGEF 作為大板 ABCDE 的支座板，板 AGEP 除了承受自身荷載外，還承受大板傳來的荷載，刀把形板的內(nèi)力計算宜采用計算機軟件進行。因為板底縱向受力鋼筋在內(nèi)折角處連續(xù)通過時，縱向受力鋼筋的合力會使內(nèi)折角處板的混瀕土保護層向外崩出，從而使鋼筋失去粘結錨固力 (鋼筋和混凝土之間的粘結錨固力是鋼筋和混凝土能夠共同工作的基礎 )，最終可能導致 樓梯板折斷而破壞。為了簡化配筋計算，工程習慣上總是使折板式樓梯水平板段的板厚等于斜梯板段的板厚。設計折板式樓梯時，應使平臺板段的板厚等于斜梯板段的板厚。 民用建筑工程設計常見問題分析及圖示（混凝土結構） 15 設計折板式樓梯時，平臺板段的板厚小于斜梯板段的板厚，板底縱向受力鋼筋在內(nèi)折角處未交叉錨固在板的受壓區(qū) la。如圖 所示。 鋼筋混凝土板的分布鋼筋，主要是指： (1)單向板底面處垂直于受力方向的分布鋼筋； (2)垂直于板支座負筋的分布鋼筋；除沿受力方向布置受力鋼筋外，尚應在垂直受力方向布置分布鋼筋。顯然，后一種構造鋼筋配筋方法是正確的。 “配筋面積不宜小于受力鋼筋面積的三分之一”這一條，有兩種不同的理解。 改進措施： 合理布置構造鋼筋，就是要按《混凝土規(guī)范》的規(guī)定，滿足構造鋼筋的最小直徑、最大間距限值要求，并保證構造鋼筋有必要的配筋面積。 民用建筑工程設計常見問題分析及圖示（混凝土結構） 14 樓板配筋及構造 現(xiàn)澆鋼筋混凝上樓 (屋 )面板設計時，只注意了受力鋼筋的配筋計算，未合理布置構造鋼筋和分布鋼筋。 改進措施： 大開間剪力墻結構的外墻較薄時，現(xiàn)澆樓板沿外墻支承邊，在樓板設計時宜按簡支假定進行計算，并沿外墻按《混凝土規(guī)范》第 條的規(guī)定配置上部構造鋼筋