基坑變形分析ppt課件(2)(參考版)
2025-01-22 02:03本頁(yè)面
【正文】 上海環(huán)球金融中心塔樓區(qū)基坑不同方法計(jì)算的基坑隆起對(duì)比 計(jì)算方法 日本 規(guī)范 規(guī)范（ GB） 模型 試驗(yàn)法 (2) 有限元法 有限元法 實(shí)測(cè)值 回彈量/cm (未考慮樁 ) (考慮 樁及降水 ) 劉建航院士 ? 理論導(dǎo)向， ? 實(shí)測(cè)定量， ? 經(jīng)驗(yàn)判斷， ? 檢測(cè)驗(yàn)證 。 ? 在模擬坑內(nèi)土體開(kāi)挖的過(guò)程時(shí)，如何準(zhǔn)確地模擬實(shí)際土方開(kāi)挖的過(guò)程，并合理模擬支撐的架設(shè)工序，將直接影響基坑的變形模擬的準(zhǔn)確性。 時(shí)空效應(yīng)考慮的必要性 ? 在一般的數(shù)值分析中，常常忽略基坑的三維空間效應(yīng)，而僅僅采用平面應(yīng)變狀態(tài)進(jìn)行模擬，而且常因考慮基坑的對(duì)稱性而僅取 1/2的基坑模型，這樣簡(jiǎn)化的結(jié)果能夠極大地減小計(jì)算量，且能滿足計(jì)算需求。 ? 圍護(hù)結(jié)構(gòu)與土體之間的接觸面處理，對(duì)于預(yù)測(cè)坑外土體的位移有著重要的影響。 ? 模型計(jì)算參數(shù)至關(guān)重要，通過(guò)有效的室內(nèi)及室外試驗(yàn)，得到模型所需的計(jì)算參數(shù)； ? 同時(shí)在大量的工程實(shí)測(cè)中給予驗(yàn)證和調(diào)整，才會(huì)真正合理地反映實(shí)際工程基坑的變形性狀。 ? 有限差分法 本構(gòu)關(guān)系的選取與模型計(jì)算參數(shù) ? 選擇適合其變形特點(diǎn)的本構(gòu)關(guān)系，如：對(duì)于軟粘土，采用修正劍橋模型或者硬化模型；對(duì)于硬粘土、砂土、巖石以及加固體，可以采用摩爾庫(kù)倫模型彈－塑性模型；對(duì)于支護(hù)結(jié)構(gòu)，采用線彈性模型。h m a x ???????? MBD? v m a xpsw39。 對(duì)于極軟的粘性土 ， 也可能 δ vmδ hm的情況；（ iv） 根據(jù)第 （ ii） 步的曲線模式選擇和第 （ iii） 步計(jì)算得到的 δ vm，確定相應(yīng)的地表沉降曲線 。 ? （ d）選取典型的地表沉降曲線，并根據(jù)地表沉降曲線面積 Ss與圍護(hù)墻側(cè)移面積 Sw相等的原則，求得地表沉降曲線，這種情況適用于飽和軟黏土不排水條件。 O’Rourke（ 1990） 軟到中等硬度 黏土 Ou et al.（ 1993） 臺(tái)北， 黏土及砂土交替地層 ~ Masuda（ 1993） 日本， 黏土，地連墻支護(hù) ~ Carder（ 1995） 硬 黏土 支撐剛度高 支撐剛度中等 支撐剛度低 吳佩軫等（ 1997） 地連墻（臺(tái)北地區(qū)） ~ Wong et al.（ 1997） 下臥良好土層 開(kāi)挖深度內(nèi)軟土層厚度 開(kāi)挖深度內(nèi)軟土層厚度 劉興旺等（ 1999） 軟土 ~ 崔江余等（ 1999） 重力式擋墻 良好 地基 邊長(zhǎng) ≤30m ~ 30~50m ~ 50m 一般 地基 邊長(zhǎng) ≤30m ~ 30~50m ~ 50m 軟弱 地基 邊長(zhǎng) ≤30m ~ 30~50m ~ 50m Long（ 2022） 開(kāi)挖深度內(nèi) 軟土層厚度 內(nèi)支撐 錨桿 逆作法 開(kāi)挖深度內(nèi)軟土層厚度內(nèi) ，高 FOS，開(kāi)挖面位于硬土層，內(nèi)支撐支護(hù) 懸臂墻 Yoo（ 2022） 上覆硬 黏土、殘積土、砂土，下臥風(fēng)化巖石、軟巖、硬巖 圍護(hù)墻 排樁 攪拌樁墻 灌注樁 地連墻 支撐 內(nèi)支撐 錨桿 Wang et al.（ 2022） 軟土 Leung et al.（ 2022） SPT N≤30 SPT N 30 王建華等（ 2022） 逆作法 ~() 徐中華等（ 2022） 上海地區(qū)軟土 地連墻或排樁 順作法 逆作法 丁勇春等（ 2022） 上海地區(qū)軟土 ~ 徐中華等（ 2022） 地連墻，順作法 ~（ ） 徐中華等（ 2022） 上海地區(qū) 飽和軟 黏土 逆作法，方形基坑 ~（ ） 逆作法，圓形基坑 0~（ ） 連續(xù)墻，灌注樁 ~（ ） 鋼板樁 ~（ ） SMW工法 ~（ ） 水泥土攪拌樁 ~
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