【正文】 12。在本文提出了交錯排列剪力墻結構可以用于多間距結構，和前者相比剛度能更好的沿垂直方向發(fā)生變形。在采用抗震設計和建筑措施的情況下，可以用于7或8級震區(qū)6) 交錯剪力墻結構在外國工程中被應用并有很好的作用。 5) 這個結構可以用于非地震地區(qū)并且有教大的作用，因為它在有相同數(shù)量剪力墻的情況下，和普通的剪力墻結構相比，可以提供更大的側向剛度。 在設計時是一個調整結構剛度的高效率的方法。2) 結構剛度和變形是一致的，從而它可以有效地改進整體剛度，使結構出現(xiàn)完全彎曲狀態(tài)，增加對水平作用的抵抗力和延展性?？偸觯簭纳鲜龇治龊脱芯?，得到以下結論：1) 和傳統(tǒng)剪力墻結構相比，交錯排列剪力墻結構有許多好處，例如提供更大的空間和側向剛度，減少自重和地震力和保護建筑材料。. 在墻上下相交處必須使用內圓角措施。而且，在剪力墻上下連接處應力十分復雜以至于剪力墻很容易出現(xiàn)斜裂縫從而造成剪切破壞。在剪力墻和板的連接處應加大強度。板的混凝土強度不得低于比C20。. 在這個結構中，因為剪力墻在每個樓層是間斷的，所以側向剪切應力是不可能直接地通過板傳遞到底部。然而，混凝土用量和自重比連接墻減少了25%。由于這樣布置的剪力墻的結構剛度是一樣的，和方案3和方案2相比整體側向剛度增加很多，然而，自重的減少導致了地震力地減少， (計劃2) ，因此它有可能解決普通剪力墻結構的頂點位移變化小的問題 ( cm)，例如更大的底部剪力系數(shù)。表一 周期T(s),頂點位移△(cm),底部剪力V(KN)墻的布置T1T2T3△VG方案Ⅰ56610方案Ⅱ67500方案Ⅲ60660表二 各層位移層號方案Ⅰ方案Ⅱ方案Ⅲ987654321由上面的結果可知，這個結構還得經受檢驗，首先， (方案2,3)2= (方案1)。為了比較，在上圖3 (a)和(b)同時給出了其它的抗震的分析，分別顯示橫墻使用的整體墻(方案2)和聯(lián)肢墻(方案3)。如上圖3 (a) 所示（方案Ⅰ），8度震區(qū)， 2類地面附近，外縱墻被澆注框架中，并且橫墻是交錯排列的剪力墻。 假如梁的寬度b=300mm，高度h=700mm。從1到3層使用厚度t=240mm的剪力墻，從4到9層使用厚度t=200mm剪力墻。 有一個九層的混凝土建筑，是跨度剪力墻結構，如上圖3所示。在大廈這個例子中的抗震分析和建筑措施為了學習這個結構系統(tǒng)的力學性能和抗震能力，交錯排列的剪力墻在結構不使用內縱墻的情況下將被用于大跨度結構的橫墻。并且，它可能提供更大的側向剛度，有益于增強結構側向能力。由于上述主要原因，這個結構與普通剪力墻結構相比，在增強結構側向剛度方面有特殊的意義。 另外，邊柱和梁形成了具有教大側向剛度的支撐`框架”。第二，在交錯排列的剪力墻每個部分（如圖2所示），剪力墻沿對角線adcb， cfed， ehgf， gjih排列成四個X形(如圖2所示)。它相當于空間整體結構有了大側向剛度，它通過樓板連接被樓層和跨度隔開的所有剪力墻。 這個結構充分利用板的大剛度來傳遞并且抵抗橫向剪力。但在傳統(tǒng)剪力墻結構中 ，每個樓板只傳遞自身的側向剪力。 最后，側向剪切力轉移到基層剪力墻和基礎。主要原因是剪力墻的特殊布置方法，可以解釋如下： 首先，側向剪切力傳遞方法是與傳統(tǒng)剪力墻不同。由于每個剪力墻的剛度大，并且變形小，柱的彎曲的變形和彎曲時間是非常小的。在同一水平力之下，交錯排列剪力墻結構能有效地減少梁和柱的內力，并且在地震時提高結構的性能。整體結構變形基本上彎曲形式。 除了建筑便利以外，交錯排列的剪力墻還有其他好處。 結構分析結果表明新型剪力墻與普通剪力墻相比，在兩者有同樣側向剛度時，墻壁數(shù)減退25%和自重減少20%。 結果，間隔寬度從L被增加到2L或3L。這個結構系統(tǒng)的好處是它的空間用途大和板的間距小。在每個剪力墻旁邊設置邊柱和梁。交錯排列剪力墻結構系統(tǒng)在高層建筑中的具體優(yōu)點新型剪力墻結構系統(tǒng)樣式和特點 :在這個新型剪力墻結構系統(tǒng)，每個剪力墻的交錯排列地點設在毗鄰地板上，并且毗鄰剪力墻相互交錯排列. 一剪力墻上緣支撐地面板的一個末端。 第二，更大的自重將導致建設材料和地震力的增大從而造成結構和基礎設計困難。 In order to pare ，the aseismic analysis of others are given at the same time ， which are the cross walls used integer walls （scheme 2）and coupled walls (scheme3), shown in Figure 3 (a) and (b) ,respectively. The related results are listed in Table 1 and Table 2, where the seismic shear and displacement are all adopt from the SRSS result of formal three modal shapes.Table1PeriodT(s) topstorey displancement△(cm) bottom seismic shearV(KN)Wall layoutT1T2T3△VGSchemeⅠ56610SchemeⅡ67500SchemeⅢ60660Table 2 Everystory displancement △(cm)Number of storiesSchemeⅠSchemeⅡSchemeⅢ987654321From the abve calculated results , it can be observed, firstly , that the building bay increased from (scheme 2,3) to *2= (scheme 1 ) .Therefore, the useable floor area is increased greatly while dead weight is decreased 2093kN, and concrete of shear walls is saved (40% pared with scheme 2 or about 25% pared with scheme 3). Because the structural stiffness based on the arrangement method of shear walls is uniform, the whole lateral stiffness is increased a lot than that of schene 3 and close to scheme 2 , however, the seismic force is decreased greatly due to the decrease of dead weight ,which reduce the bottom shear coefficient a from (scheme 2) to , thereby it can solve pr