【正文】 ＝1536－（65+5+30+25）－6＝1520℃gT（式中:,和 分別為終點鋼水 C、Mn 、P 和 S 的含量） ＝1520+50+50+70 ＝1690℃z（式中：50，50 和 70 分別為出鋼過程中的溫降、鎮(zhèn)靜及爐后處理過程中的溫降和過熱度） ＝[（1520－25）+272+（1690－1520）]gQ ＝ 爐渣物理熱 ：令終渣溫度與鋼水溫度相同，則得：○2 r ＝[（1690－25）+209] ＝ kJr 爐氣、煙塵、鐵珠和噴濺金屬的物理熱 ，根據(jù)其數(shù)量，相應的溫度和熱○3 xQ容確定（表 223）表 223 某些物料的物理熱項目 參數(shù)（ kJ） 備注爐氣物理熱 [（1450－25）]＝ 1450℃系爐氣和煙塵的溫度煙塵物理熱 [（1450 －25）+209] ＝渣中鐵珠物理熱 [（1520－25）+272+（1690－1520）]＝1520℃系鋼水熔點噴濺金屬物理熱 1[（1520－25）+272+（1690－1520）]＝合計 ＝ xQ 生白云石分解熱 ：根據(jù)其用量、成分和表 220 所示的熱效應計算○4 b =（％1690+％1405 ）bQ 第 28 頁 =+ = kJ 熱損失 ：其它熱損失帶走的熱量一般約占總熱收入的 3～8％，在這取○5 qQ5％，則 ＝5 ％＝ 廢鋼吸熱 ：用于加熱廢鋼的熱量系剩余熱量，即：○6 f fsgrxbq??? == kJ 故廢鋼加入量 為：fW＝ {1[（1520－25）+272+（1690－1520）]}f ? ＝ kJ故廢鋼比為： %12???熱平衡表計算結果列于表 224表 224 熱平衡表收入 支出項目 熱量（kJ ） ％ 項目 熱量（kJ） ％鐵水中物理熱 鋼水物理熱 元素氧化熱和成渣熱 爐渣物理熱 其中 C 氧化 廢鋼吸熱 Si 氧化 爐氣物理熱 Mn 氧化 煙塵物理熱 P 氧化 渣中鐵珠物理熱 Fe 氧化 噴濺金屬物理熱 輕燒白云石分解熱 熱損失 煙塵氧化熱 。表 222 元素氧化熱和成渣熱反應產物 氧化熱或成渣熱（kJ） 反應產物 氧化熱或成渣熱（kJ）CO?11639= 23FeO?6460＝4234834＝ 18980＝3416.40Si29202＝ 2254Ca:4880＝6MnO6594＝ 1620＝8Fe?4250＝ 合計 爐襯中碳的氧化熱 ：根據(jù)爐襯蝕損量及其含碳量確定○3 lQ＝14％ 90％11639+14％10 ％34834＝煙塵氧化熱 ：由表 24 給出的煙塵量參數(shù)和反應熱效應計算○4 c＝（75％56/724250+20％112/1606460）＝ 故熱收入總值為：＝ + + +sQwylcQ =+++ = 第二步：計算熱支出 z 第 27 頁 熱支出項包括：鋼水物理熱，爐渣物理熱，煙塵物理熱，爐氣物理熱，渣中鐵珠物理熱，噴濺物理（金屬熱） ，輕燒白云石分解熱，熱損失，廢鋼吸熱。包括鐵水物理熱、元素氧化熱及成渣熱、爐襯中碳sQ的氧化熱、煙塵氧化熱。k） — —熔化潛熱 218 272 209 209 209 —液態(tài)或氣態(tài)平均熱容（kJ/kg其他數(shù)據(jù)參照物料平衡選取。 ??????鋼 種 終 點錳 鐵 加 入 量 W為 ：％ － ％＝ 鋼 水 量錳 鐵 含 ％ 錳 回 收 率 ％％ － ％ ＝ ％ ％＝ ??????%+% FeMnSi SiWiSkg???i鋼 種硅 鐵 加 入 量 為％ － 終 點 ％ 加 錳 鐵 后 的 鋼 水 量 － i＝ 硅 鐵 含 ％ 回 收 率 ％（ ）＝＝ 第 21 頁表 215 鐵合金中元素及產物量類別 元素 燒損量 脫氧量 成渣量 爐氣量 入鋼量（kg）C ％10％＝ （）％90％＝Mn ％20％＝ ％80％＝Si %25％＝ ％75%=P %=S ％＝01Fe ％＝0.154錳鐵合計 Al ％100％＝ Mn ％20％＝ ％80％＝Si ％25％＝ ％75％＝P ％＝002S ％＝001①Fe ％＝0.10 硅 鐵合計 總計 ①表示可以忽略脫氧合金化后的鋼水成分 C： %1%+86??? 第 22 頁 Si:： +.310%.25986?? Mn： . 0..? P： 021130 S： ..%%???碳含量未達到設定值，則需向鋼包內加焦粉增碳。 爐氣總體積 V? 3%(%) gxsxGVm?????????式中 —CO、 、 和 組gV2COS2H+++ 第 17 頁＝ 3m —不計自由氧的氧氣消耗量，其值為 ++＝ —鐵水與石灰中的 S 與 CaO 反應還原出的氧量其值為 5％—爐氣中的自由氧含量， 3m 99—氧氣純度 99％轉換而來爐氣中 的體積為 ％＝ 重量為 32/= 爐氣中 的體積 －－－－－＝ 3m 重量為 28/＝表 210 爐氣量及其成分爐氣成分 爐氣量（kg） 體積（ ）3體積％CO ＝ ＝ ＝ ＝ * 合計 第四步、計算脫氧合金化前的鋼水量鋼水量 ＝鐵水量－鐵水中元素的氧化量－煙塵－噴濺－渣中的鐵損yQ ＝100－－[（75％56/72+20 ％112/160＋1+60％）] ＝ 列出脫氧合金化前的物料平衡表（表 211） 第 18 頁表 211 未加廢鋼時的物料平衡表收入 支出項目 質量(kg) ％ 項目 質量（kg）％鐵水 鋼水 石灰 爐渣 螢石 爐氣 生白云石 噴濺 爐襯 煙塵 氧氣 渣中鐵珠 合計 合計 注：計算誤差為（－）/100％＝－％第五步：計算加入廢鋼的物料平衡如同第一步計算鐵水中元素氧化量一樣，利用表 21 中的數(shù)據(jù)計算廢鋼中元素的氧化量及其耗氧量和成渣量（表 212） ，再將其與表 211 歸類合并，遂得加入廢鋼后的物料平衡表（213）與（214）表 212 廢鋼中元素的氧化產物及其成渣量元素反應產物 元素氧化量（kg） 耗氧量（kg）產物量（kg）進入鋼中的來量（kg）????CO?％ 90％ ＝ （入氣）C 2％ 10％ ＝ （入氣）Si ??％＝ （入渣）Mn ??％＝ （入渣）P ??25?％＝ （入渣）S ％1/3＝004 （入氣） 第 19 頁??????SCaOS???％2/3＝ － （CaS 入渣）合計 － ＝ 13.497成渣量（kg） 表 213 加入廢鋼的物料平衡表（以 100kg 鐵水為基礎）收入 支出項目 重量（kg） ％ 項目 重量（kg） ％鐵水 鋼水 +＝ 廢鋼 爐渣 +＝ 石灰 爐氣 +＝ 螢石 噴濺 輕燒白云石 煙塵 爐襯 渣中鐵珠 氧氣 +＝ 合計 合計 為 212 中的入氣成分 ++＝214 加入廢鋼后的物料平衡表（以 100kg（鐵水+廢鋼）為基礎）收 入 支 出項目 重量（kg） ％ 項目 重量（kg） ％鐵水 鋼水 廢鋼 爐渣 螢石 爐氣 輕燒白云石 噴濺 爐襯 煙塵 石灰 渣中鐵珠 氧氣 合計 第六步：計算脫氧合金化后的物料平衡。氧氣實際消耗量為消耗項與供入項之差，見表 29表 25 鐵水中元素的氧化產物及其成渣量元素反應產物 元素氧化量（kg） 耗氧量（kg）產物量（kg）備注C ????2O?90%=10%=Si ??Si 入渣Mn ??Mn 入渣P ??25O 入渣S ?????CaS????1/3=2/3=（CaS）入渣Fe ????56/72=112/160=4入渣（見表28）入渣（見表28）合計 成渣量 入渣組分之和*CaO 還原出來的氧量：消耗的 CaO 量為：56/32=表 26 爐襯蝕損成渣量成渣組分（kg） 氣態(tài)產物 耗氧量(kg)爐襯蝕損量（kg） 2SiOMg23Al23FeOC?2CO， 2 第 14 頁(據(jù)表 24) 14％90％28/12=8814％ 10％44/12＝14％（ 90％ 16/12+10％32/12）＝合計 表 27 加入熔劑的成渣量成渣組分（kg） 氣態(tài)產物（kg）類別 加入量（kg） CaO Mgo SiO2 Al2O3 Fe2O3 P2O5 CaS CaF2 H2O CO2 O2螢石 （據(jù)表 24） 生白云石（據(jù)表 24） 石灰 合計 成渣量 *石灰加入量計算如下： 渣中已含（ ）＝++＝渣中已含（ ）＝+++＝設應加入石灰量為 X，則 X＝%??（石灰中 含量）（石灰中 S→ 自耗的 量）CaOCaSO ..2???還原出的氧量為 ％32/56＝ 第 15 頁表 28 總渣量及其成分爐渣成分CaO SiO2 MgOAl2O3 MnO FeO Fe2O3 CaF2 P2O5 CaS 合計元素氧化成渣量（kg） 石灰成渣量（kg） 爐襯蝕損成渣量（kg） 生白云石成渣量（kg） 螢石成渣量（kg） 總渣量（kg） 9％ 0總渣量計算：表 28 除( )和( )以外的渣量為：FeO23+++++++＝由表 24 知，終渣∑（ ）＝15％，又因為（ ）/∑（ ）＝1/3，e23FeOe 所以（ ）＝5％， （ ）＝％23 第 16 頁 （ ）+（ ）＝％23FeOe 故總渣量為 （％）＝（ ）量＝％＝（ ）量＝5 ％ ＝表 29 實際耗氧量耗氧項（kg） 供氧項 實際氧氣消耗量鐵水中元素氧化耗氧量(表25)鐵水中 S 與 CaO 反應還原出的氧量（表 25）爐襯中碳氧化耗氧量（表 26）石灰中 S 與 CaO 反應還原出的氧量（表 27）煙塵中鐵氧化耗氧量（表 24）爐氣中自由氧含量（表 210）+*