【正文】 5．參考資料 [1] 蔡濟寧《低沸點烷烴參數(shù)》 [2] ，2009: 11～12. [3] ：化學工業(yè)出版社，2002. [4] 劉光啟，：化學工業(yè)出版社，2002. [5] 申迎華，：化學工業(yè)出版社，2011. [6] ：高等教育出版社，2010. [7] ：化學工業(yè)出版社，2012. [8] 周軍，：化學工業(yè)出版社，2011. [9] ：化學工業(yè)出版社，2005. 附圖1附圖2附圖357。由于個人知識水平有限，在老師和同學的耐心幫助下才得以完成本次設計。總而言之，設計過程中培養(yǎng)了我的自學能力，增加了我們解決問題的信心。（3）是畫圖。計算是個很磨練人耐心的事情，稍一不小心就會算錯，而且有可能當時還不知道，到頭來發(fā)現(xiàn)不對就得改好多東西，所以說這確實要有耐心。比如查找的常數(shù)，就找到了兩組不同的數(shù)據(jù)，只能自己將數(shù)據(jù)代入計算看哪一個合理，所以很是麻煩。但是，在設計中我們也遇到了許多困難：（1）是查找資料。 設計也教會了我耐心，很多地方都是需要先假設數(shù)據(jù)，再驗算，不符合時再調(diào)整數(shù)據(jù)重新進行驗算。因為我已經(jīng)有了一定的自主研究的能力，我能通過自學慢慢的將問題化解。（3）設計中我學會了自主學習，參看多本指導書，理論聯(lián)系實際，解決問題。這需要我們查閱大量資料和網(wǎng)上資源，設計教會了我查閱電子資源的能力，如在中國知網(wǎng)上查到的正戊烷與正己烷的氣液平衡數(shù)據(jù)。如果在計算過程中，不加思考，只為了計算而計算，那樣只會徒勞無益，浪費時間，總之，在本次設計中，讓我對化工原理和物理化學等課程有了更系統(tǒng)、更深刻的認識。在平常學習中，我們只關注局部，而沒有整體把握。（1）課程設計是對以往學過的知識加以檢驗，能夠培養(yǎng)理論聯(lián)系實際的能力，尤其是這次精餾塔設計更加深入了對化工生產(chǎn)過程的理解和認識，使我們所學的知識不局限于書本，并鍛煉了我們的邏輯思維能力，同時也讓我深深地感受到工程設計的復雜性以及我了解的知識的狹隘性。4. 設計總結整整兩周的化工原理課程設計終于告一段落，過程雖然比較辛苦，但對我自己而言兩周的辛勤勞動是收獲頗豐的。在設置人孔處，板間距為800mm，裙座上應開個人孔，直徑為，厚，高52mm。本塔中共16板，因此，在進料板和提鎦段各設置一個人孔。故該筒體的厚度的設計厚度為+C2=3+1=4mm（取碳素鋼腐蝕裕量C2=1mm） 筒體的名義厚度為液壓試驗校核時應滿足、當4mm時，MPa Mpa== MPa因此該筒體厚度（材質(zhì)碳素鋼鋼板Q235A）設計合理。 塔底工作壓力（表壓）p==，取設計壓力Pc== MPa焊接接頭形式采用雙面對接接頭局部無損探傷，在t150℃時=113 Mpa =1600mm 將上述數(shù)據(jù)代入圓筒厚度計算公式得=+C1=+=（取碳素鋼鋼板負偏差C2=）在設計較低壓力容器中規(guī)定殼體加工成型后不包括腐蝕裕量的最小厚度為：碳素鋼和低合金鋼制容器不小于3mm，高合金鋼制容器不小于2mm。故選取IS 8050250型離心泵，在n=1450r/min轉速下，泵的有關性能參數(shù)為： q=25m3/h H=20m P= Kw = 由鋼板（材質(zhì)碳素鋼鋼板）卷制而成的筒體，其公稱直徑的值等于內(nèi)徑。（根據(jù)本設計參數(shù)和經(jīng)驗，選擇）根據(jù)前面的數(shù)據(jù)對上式各項進行估算=++==取絕對粗糙度為：； 則相對粗糙度為：查《化工原理》上冊[6]（管流摩擦系數(shù)λ與雷諾數(shù)及相對粗糙度的關系圖）得摩擦系數(shù)λ= =λ==30= 將各項代入上式中，計算泵的揚程H=由進料管計算過程可知進料流量進料管實際流速：進料管規(guī)格Φ68 ，則管內(nèi)徑d=63mm查《化工原理》[6]（上）附錄十七，由輸送流體的性質(zhì)，再根據(jù)管路要求楊程和流量可初步確定泵的型號為：IS 8050250，n=1450r/min 核算泵的軸功率若輸送液體密度大于水的密度時，可按下列公式核算泵的軸功率： P== 由于沒有泵的特性曲線，近似取25m3/，從上面有關數(shù)據(jù)看出，泵所提供的流量和壓頭均略大于管路系統(tǒng)要求值，需通過泵的出口閥開度進行調(diào)節(jié)。根據(jù)上式計算塔高H：= 料液泵 泵的計算及選型為確定泵輸送一定流量所需的揚程H，應對輸送系統(tǒng)進行機械能衡算。注：1．在塔高計算時確定的人孔數(shù)不包括塔頂和塔釜所設的人孔。取除沫器到第一塊板的距離為。本設計采用直管進料管，管徑計算如下：=,m3 , MLFm=72+86= kg/kmol則體積流量 本設計原料液采用泵輸送，取管內(nèi)流速則管徑查無隙鋼管標準，取進料管規(guī)格Φ68 則管內(nèi)徑d=63mm進料管實際流速采用直管回流管，回流管的回流量,平均密度，塔頂回流飽和液體平均摩爾質(zhì)量MD=72+86=則液體流量本設計中，冷凝器安裝在塔頂，冷凝液靠重力回流，取管內(nèi)流速，則回流管直徑查無隙鋼管標準，取回流管規(guī)格Φ140 則管內(nèi)直徑d=131mm回流管內(nèi)實際流速 塔頂蒸汽接管塔頂汽相平均摩爾質(zhì)量MVDm=72+86= kg/kmol塔頂汽相平均密度 kg/m3則蒸汽體積流量：取管內(nèi)蒸汽流速則查無隙鋼管標準，取回流管規(guī)格Φ325 則實際管徑d=257mm塔頂蒸汽接管實際流速 釜液排出管塔底=，塔底液相平均摩爾質(zhì)量MVWm=72+86= kg/kmol平均密度體積流量：取管內(nèi)流速則查無隙鋼管標準，取回流管規(guī)格則實際管徑d=64mm塔頂蒸汽接管實際流速塔底汽相流量，塔底汽相平均摩爾質(zhì)量（x=，y=） 塔釜蒸汽密度則塔釜蒸汽體積流量：取管內(nèi)蒸汽流速則可取回流管規(guī)格Φ2739 則實際管徑d=255mm塔頂蒸汽接管實際流速表17 管路匯總表:管線用途流速/（m/s）管規(guī)格 進料管Φ 68 回流管 Φ140塔頂蒸汽接管Φ325釜液排出管Φ70飽和水蒸氣管Φ2739由于常壓操作,即選擇PN=根據(jù)GB205931997標準，均選擇標準管法蘭，平焊法蘭，由不同的公稱直徑選用相應法蘭，結果如下：表18 法蘭匯總表進料管接管法蘭PN ，DN 80（GB205931997）回流管接管法蘭PN ，DN 150（GB205931997）塔釜出料管接法蘭 PN ，DN 80 （GB205931997）塔頂蒸汽管法蘭PN ，DN350（GB205931997）飽和水蒸氣管法蘭PN ，DN 300（GB205931997）（不包括封頭高度）塔高H 其中，為塔頂空間（，塔的頂部空間指塔內(nèi)最上層塔板與塔頂空間的距離。 （五）核算總傳熱系數(shù) （1）管程對流傳熱系數(shù) W/(m2?℃) （2）殼程表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) 28℃ T=℃ 飽和液體的導熱系數(shù)=+= W/(m?℃) = W/（m2?℃）（3）污垢熱阻和管壁熱阻 參考《化工原理》[6]附錄十三得 管外側污垢熱阻 （m2?℃）/W 管內(nèi)側污垢熱阻 （m2?℃）/W （4）總傳熱系數(shù) 管壁熱阻可忽略時 = W/(m2?℃) K計/K選=—，因此該換熱器符合要求。主要參數(shù)如下：外殼直徑 500 mm 公稱壓力 公稱面積 m 2管子尺寸 Φ25mm2mm 管子數(shù) 164 管長 4500 mm管中心距 32mm 管程數(shù)Np 2 管子排列方式 正三角形管程流通面積 實際換熱面積S0=164m2= m2采用此換熱面積的換熱器，要求過程的總傳熱系數(shù)為 K0=Q/ (So*)= W/(m2?℃)（四）核算壓力降（1）計算管程壓降 （結垢校正系數(shù)，管程數(shù)，殼程數(shù)） 對的管子有 ，則， = (湍流)由—關系圖中查得= 故, 管程壓降在允許范圍之內(nèi)。(4)選K值，估算傳熱面積參照《化工原理》[6]附錄，取K=520W/(m2?℃)則S=Q/K=(5)初選換熱器型號 由于兩流體溫度差較小，可選用固定管板式換熱器。（2）管程安排 根據(jù)流體流經(jīng)的選擇原則，蒸汽走殼程，循環(huán)冷卻水走管程。二．設計計算（一）確定設計方案（1）選擇換熱器的類型 兩流體溫度變化情況℃，℃。② 按照固定的液氣比，由此查出附圖8查出塔板的氣相負荷上限 氣相負荷下限操作彈= 圖7 精餾段塔板負荷性能圖圖8 提餾段塔板負荷性能 塔板工藝設計結果表表15