【正文】 當(dāng)軸力過大時，柱的延性減小，易產(chǎn)生脆性破壞，所以柱的豎向荷載和地震作用組合下的軸力應(yīng)滿足軸壓比μc的要求：一級框架 ≤二級框架 ≤三級框架 ≤柱截面尺寸還應(yīng)滿足抗剪強度要求：非抗震設(shè)計 ≤抗震設(shè)計 ≤1/（）柱的縱向鋼筋① 框架柱宜采用對稱配筋以適應(yīng)水平荷載和地震作用正反兩向的要求。由于短柱的延性較差，容易產(chǎn)生見切破壞，故柱凈高Hc與柱截面在邊長hc之比不宜小于4。縱向鋼筋每排多于4根時，每隔一根宜用箍筋或拉筋固定，梁端第一箍筋距柱邊一般為50mm③ 沿梁全長，箍筋的配筋率不應(yīng)小于下列規(guī)定：一級抗震 二級抗震 三、四級抗震 （2）柱的構(gòu)造柱截面尺寸: 框架柱截面尺寸一般由三個條件確定：① 最小構(gòu)造截面尺寸要求；② 軸壓比的要求③ 抗剪要求。表239 梁加密區(qū)長度、箍筋最大間距及最小直徑（mm）抗震等級加密區(qū)長度（取較大值）箍筋最大間距（取較小值）箍筋最小直徑一2 hb,500hb/4,6d,100Φ10二 hb,500hb/4,8d,100Φ8三 hb,500hb/4,8d,150Φ8四 hb,500hb/4,8d,150Φ6注：d為縱筋直徑，hb為梁高。試驗表明，當(dāng)縱向鋼筋屈服區(qū)內(nèi)配置箍筋間距小于6 d～8 d (d為縱向鋼筋直徑)時，在壓區(qū)混凝土徹底壓潰前，壓筋一般不會發(fā)生壓曲現(xiàn)象，能充分發(fā)揮梁的變形能力。為保證梁具有足夠的延性，提高塑性鉸區(qū)壓區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變值，并防止塑性鉸區(qū)最終發(fā)生斜裂縫破壞，在梁端縱筋屈服范圍內(nèi)，加密封閉式箍筋，對提夠梁的變形能力十分有效?？拐鹪O(shè)計時：① 箍筋應(yīng)做135o彎鉤，彎鉤端頭直段長度不應(yīng)小于10 d（d為箍筋直徑）。① 箍筋配筋率≤② 箍筋的間距，在綁扎骨架中不應(yīng)大于15d，在焊接骨架中不應(yīng)大于20d,并應(yīng)滿足表238要求。一方面，梁底面鋼筋可增加負彎矩時塑性轉(zhuǎn)動能力；另一方面，防止正彎矩作用時屈服過早或破壞過重而影響負彎矩作用是強度和變形能力的正常發(fā)揮。梁端部縱向受壓鋼筋與受拉鋼筋面積的比值/,，二、。垂直段只在滑移變形較大時才受力，要求垂直段不小于10 d，因隨垂直段加長，其作用相對減小，故限制最大垂直段長度為22 d。試驗表明，伸入支座彎折錨固的鋼筋，錨固力由彎折鋼筋水平段的粘結(jié)強度和垂直段的彎折錨固作用所構(gòu)成。一級框架 laE =la +10d二級框架 laE =la +5d三、四級框架 laE =la④ 一、二級框架梁縱向鋼筋應(yīng)伸過邊柱節(jié)點中心線。梁截面上部和下部至少分別配置兩根貫通全跨的鋼筋，一、二級框架梁其直徑不小于14mm ，且不應(yīng)小于梁端頂面和底面縱向鋼筋中較大截面積的1/4，三、四級框架梁縱筋直徑不小于12mm?？拐鹪O(shè)計時：① %，也不應(yīng)小于表237中的數(shù)值。表236 縱向受拉筋的最小錨固長度表la(mm)鋼筋類型混凝土強度等級C15C20C25≥C30Ⅰ級鋼筋40d30d25d20d月牙紋Ⅱ級鋼筋50d40d35d30dⅢ級鋼筋—45d40d35d冷拔低碳鋼絲250 注：25mm時，其錨固長度按表中數(shù)值增加5d采用； ≤25mm時，其錨固長度按表中數(shù)值減少5d采用；，縱向受拉鋼筋的錨固長度不應(yīng)小于250mm。③ 頂層框架梁的端節(jié)點負鋼筋應(yīng)伸入邊柱內(nèi)，,而且其中至少有50%，其它層框架梁端節(jié)點負鋼筋內(nèi)應(yīng)省如邊柱內(nèi)，伸入總長度不應(yīng)小于la。在計算相對受壓區(qū)高度時，可考慮受壓鋼筋的作用。為便框架具有足夠的變形能力，梁的受壓區(qū)高度應(yīng)滿足：非抗震設(shè)計 x≤ξh0抗震設(shè)計 一級 x≤ 二級 x≤梁的變形能力主要取決于梁端的塑性轉(zhuǎn)動量，而塑性轉(zhuǎn)動量主要與混凝土相對受壓區(qū)高度有關(guān)。為防止梁發(fā)生斜壓破壞，保證混凝土具有一定的抗剪承載力和箍筋能夠發(fā)揮作用，梁截面應(yīng)滿足抗剪要求：非抗震設(shè)計 當(dāng)hw/b≤4時，V≤ b h0 當(dāng)hw/b≥6時，V≤ b h0 當(dāng)4hw/b6時，按直線內(nèi)插法取用。（1）梁的構(gòu)造 ① 截面尺寸框架梁的截面一般由三個條件確定；①最小構(gòu)造截面尺寸要求；②抗剪要求；③受壓區(qū)高度的限值。=/bs=101/(300150)=﹪﹥﹪梁AB和梁BC各截面的斜截面受剪承載力配筋計算見表2—35。/s=()/=梁端箍筋加密區(qū)取雙肢Φ10，s取min (8d, hb/4,100mm),s=100mm.加密區(qū)的長度取max(,500mm),取900mm。表2—34第1層梁正截面受彎承載力配筋計算計算公式梁AB梁BC支座左跨中支座右支座左跨中支座右M（kNm，M== kN非加密區(qū)取Φ10200(4)。 S=(n1l1+ n2 l2)/ l2l1 =4(530+530)/(5305301﹪)= 加密區(qū)箍筋 最大間距min (8d,100)，所以加密區(qū)取復(fù)式箍Φ10100(4)。 三層：最不利內(nèi)力組合｛M=柱上端加密區(qū)的長度取max(h,Hn/6,500mm),取1000mm，柱根取2000mm。S=(n1l1+ n2l2)/ l1 l2=4(530+530)/(5305301﹪)=。⑷斜截面受剪承載力計算B軸柱：一層：最不利內(nèi)力組合｛M= m,N=｝構(gòu)件承載力抗震調(diào)整系數(shù)=,則 Nc== kN 在彎矩中由水平地震作用產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值﹥75﹪Mmax，柱的計算長度l0取 下列二式中的較小值：l0=〔1+（u+l）〕H l0=(2+) H在這里，u=21042/（104+104）=l=0，= l0=〔1+（u+l）〕H=〔1+〕= l0=(2+) H =（2+）=所以 l0=e0=M/N=ea=(20mm,450/30)max=20mmei=e0+ea=117+20=137mmζ1=（N）=4502/（103 kN= 1,取ζ1=l0/h=15,取ζ2=η=1+（l0/h）2ζ1ζ2/（1400ei/h0）=1+（）2ζ1ζ2/（1400137/565）=e=ηei+h/2a=137+30035=ξ=( Nh0b)/｛( h02)/〔()( h0)〕｝+ =+== =〔Neb h02ξ()〕/ (h0 )0按構(gòu)造配筋：=′=％4502 /2= mm2每側(cè)實配416（=804mm2 ）。在這里，u=（104+104）/（104+104）=l=0，=0 l0=〔1+（u+l）〕H=〔1+〕= l0=(2+) H =所以 l0=e0=M/N=ea= (20mm,450/30)max=20mmei= e0+ ea=235+20=255mmζ1=（N）=6002/（103 ） kN=l0/h=15取ζ2=η=1+（l0/h）2ζ1ζ2/（1400ei/h0）=1+ （5990/600）2ζ1ζ2/（1400215/565）=e=ηei+h/2a=255+30035=ξ=( Nh0b)/｛( h02)/〔()( h0)〕+=+===〔Neb h02ξ()〕/(h0 )=1746mm2 ﹪4502 /2= mm2每側(cè)實配425（=1964 mm2 ）。表230 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài) 鋼 筋 混 凝 土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉 框架柱截面設(shè)計⑴軸壓比驗算底層柱：Nmax= kN = =103 /（6002 ）=⑵正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受分別承受正反彎距，故采用對稱配筋.B軸柱： bhξb=600565= kN1層：從柱的內(nèi)力組合表可見 N N b ,為小偏壓，選用M大N大的組合，最不利組合｛M= 配筋計算⑴混凝土強度 C30 = N/mm2 = = N/mm2 ⑵鋼筋強度 HPB235 =210 N/mm2 =235 N/mm2 HRB400 =360 N/mm2 =400 N/mm2 ⑶承載力抗力調(diào)整系數(shù)考慮地震作用時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計采用下面的表達式：S≤式中：——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取值見表230；S——地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合； R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。m表2—29橫向水平地震作用與重力荷載代表值組合效應(yīng)（B軸）重力荷載代表值重力荷載代表值地震作用（右）地 震作用（左）Nmax相應(yīng)的MNmin相應(yīng)的MMmax相應(yīng)的N①②③④組合項值組合項值組合項值3上M①+④②+③①+③N下M①+④②+③①+③N1上M①+④②+③①+③N下M1186.①+④1147②+③①+③N注：⒈重力荷載代表值①、②； ⒉地震作用③、④； ⒊表中的彎矩值處理：為組合后的彎矩值直接；根據(jù)規(guī)范公式，三級抗震等級， 為同一節(jié)點左、右梁端，按順時針和逆時針方向計算的兩端考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計值之和的較大值，這樣的情況比較的彎矩值有四組，為簡便起見，直接按柱的組合彎矩值，由文獻記載這樣的結(jié)果能反應(yīng)真實情況，相差不大； ⒋表中剪力均為調(diào)整后的剪力，三級抗震等級由規(guī)范公式V=（Mct＋Mcb）/，其中M ct 和M cb 為考慮地震組合，經(jīng)過調(diào)整后的框架柱上、下端彎矩設(shè)計值； ⒌； ⒍表中彎矩的單位為kNm1層BC跨：=2/= = /（2）+= kNm4層CD跨：=(++)/= kN = /（2）+=m)ln(m)VGE(kN)V=( Ml+ Mr)/ ln+ VGEAB左AB右BC左BC右CD左CD右表2—28梁跨中彎矩最不利組合截面4—AB4BC4CD1AB1BC1CD+跨中彎矩的求?。?層AB跨:=(++)/= kN = /（2）+=m)ln(m)VGE(kN)V=( Ml+ Mr)/ ln+ VGEAB左AB右BC左BC右CD左CD右表2—27第1層梁端控制截面剪力不利組合截面Ml(kN表2—26第4層梁端控制截面剪力不利組合截面Ml(kN表2—25第1層梁端控制截面彎矩不利組合截面(+)AB左AB右BC左BC右CD左CD右注：彎矩均為梁端截面彎矩值，單位kNm表2—23用于正常使用極限狀態(tài)驗算的框架梁基本組合（梁BC）恒載活載左風(fēng)右風(fēng)Ms,maxMs,min①②③④組合項值組合項值4左M①+③①+②+④中M00①+②右M①+④①+②+③1左M①+③①+④+②中M00①+②右M①+④①+③+②表2—24第4層梁端控制截面彎矩不利組合截面