【正文】 塔底溫度 取塔底溫度比汽化段低 7℃ , 即 : 3537=346℃ 塔頂及各側(cè)線溫度的假設(shè)與回流熱分配 （ 1）假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度 參考同類裝置的經(jīng)驗數(shù)據(jù) , 假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度如下 : 塔頂溫度 105℃ 煤油抽出板 (第 14層 ) 180℃ 輕柴油抽出板 (第 29層 ) 256℃ 重柴油抽出板 (第 42層 ) 315℃ 則列出全塔熱平衡如表 310所示。 表 39 進料在爐出口處攜帶的熱量 (P=, t=365℃ ) 物料 焓， Kj/kg 熱量， kJ/h 汽相 液相 重整原料 1228 71228 33075 10? ? ? 航空煤油 1206 71206 74025 10? ? ? 輕柴油 1193 81193 106313 10? ? ? 重柴油 (g) 1180 71180 22444 10? ? ? 重柴油 (l) 963 7963 22444 10? ? ? 重油 958 8958 529200 10? ? ? 合計 10OQ ?? 核算結(jié)果表明 ho略高于 hF, 所以在設(shè)計的汽化段溫度 353℃之下 ,能保證所需的拔出率 (％體 )。顯然 eoeF,即在爐出口條件下 ,過汽化油和部分重柴油處于液相。此處忽略了水分 , 若原油中含有水分 , 則應(yīng)按爐出口處油氣分壓下的平衡汽化曲線計算。 當(dāng)汽化率 eF=％ (體 ), tF=353℃ , 按《石油化工工藝計算圖表》圖4357 查得各油品的熱焓 ,.進料在汽化段中的焓 hF計算如表 38 所示。 （ 4） tF的校核 校核的目的是看 tF 要求下的加熱爐出口溫度是否合理。 由曲線 4可查得當(dāng) eF為 ％ (體 )時的溫度為 353℃ , 此即欲求的汽化段溫度 tF。 通過蒸氣壓圖表 31， 將此交點溫度換算成在 壓力下的溫度為 318℃。 汽化段溫度應(yīng)該是在汽化段油氣分壓 ％ (體 )的溫度 ,為此需要作出在 下的原油平衡汽化曲線 , 見上圖中的曲線 4。取塔頂空冷器壓力降為 , 使用一個管殼式后冷器 , 殼程壓力降取 , 故塔頂壓力 =++= (絕 )。 參照表 6與表 7 選定的塔板數(shù)如下 : 決定塔板數(shù) 重整原料 14層 (考慮一線生產(chǎn)航煤 ) 航空煤油 12層 輕 柴 油 10層 重 柴 油 4層 塔底汽提段 4層 全塔用兩個中段回流 , 每個用 3層換熱塔板共 6層 , 全塔塔板總數(shù)為 50層 表 5 汽提水蒸汽用量 油品 ％ ,對油 kg/h kmol/h kg/h 一線煤油 3 二線輕柴油 2 三線重柴 油 塔底重油 2 10584 588 合計 16188 表 7 國內(nèi)某些煉油廠常壓塔塔板數(shù)① 被分離的餾分 東 方紅 Ⅱ套 南京Ⅰ套 上海 煉廠 汽 油─煤 油 3 10 9 煤 油─輕柴油 9 9 6 輕柴油─重柴油 7 4 6 重柴油 — 裂化原料 8 4 6 最低側(cè)線 — 進料 4 4 3 進料 — 塔底 4 6 4 1 4 7 6 . 80 . 1 8 0 6 0 . 1 2 9 21 4 7 6 . 8 5 8 8 M P a??? 操作壓力 取塔頂產(chǎn)品罐壓力為 : 。 表 4 汽提蒸汽用量 (經(jīng)驗值 ) 參考表 4汽提蒸汽量如表 5 塔名稱 產(chǎn)品 蒸汽用量 , ％ , 對產(chǎn)品 常壓塔 溶劑油 ～ 常壓塔 煤油 2～ 3 常壓塔 輕柴油 2～ 3 常壓塔 重柴油 2～ 4 常壓塔 輕潤滑油 2～ 4 常壓塔 塔底重油 2～ 4 初餾塔 塔底油 ～ 減壓塔 中、重潤滑油 2～ 4 減壓塔 殘渣燃料油 2～ 4 減壓塔 殘渣汽缸油 2～ 5 塔板數(shù)主要靠經(jīng)驗選。由于不能取得實標生產(chǎn)數(shù)據(jù) , 可根據(jù)實沸點數(shù)據(jù)來確定。 （ 11）臨界溫度： 查《石油煉制工藝學(xué)》圖 225知： 表 32 產(chǎn)品的臨界溫度 產(chǎn)品名稱 真臨界溫度 ℃ 假臨界溫度 ℃ 重整原料 281 278 航空煤油 385 382 輕 柴 油 455 442 重 柴 油 510 502 （ 12）臨界壓力： 由《石油煉制工藝學(xué)》圖 227和圖 228查得： 表 33 產(chǎn)品的臨界壓力 產(chǎn)品名稱 真臨界壓力 MPa 假臨界壓力 MPa 重整原料 航空煤油 輕 柴 油 重 柴 油 （ 13）焦點溫度 TF ： 由圖表集圖 2219查得： 重整原料： ℃ 航空煤油： ℃ 輕 柴 油 : ℃ 重 柴 油 : ℃ （ 14）焦點壓力 PF ： 由圖表集圖 2218查得： 重整原料： 航空煤油： 輕 柴 油： 重 柴 油： 表 34 油品的有關(guān)性質(zhì)參數(shù)計算匯總 油品名稱 密度 / 204d 比重指數(shù)oAPI 特性因數(shù) K 相對分子質(zhì)量 M 平衡蒸發(fā)溫度 /℃ 臨界參數(shù) 焦點參數(shù) 0% 100% 溫度/℃ 壓力/MPa 溫 度/℃ 壓力/MPa 重整原料 96 航空煤油 158 輕 柴 油 208 重 柴 油 294 重 油 470 產(chǎn)品收率及物料平衡 處理量為 25 0 38 10 63 0? ? ?萬噸 /年 物料平衡可參考同一原油丶同一產(chǎn)品方案的生產(chǎn)數(shù)據(jù)確定。 輕柴油平衡蒸發(fā) 0%溫度為 ℃。 油品的性質(zhì)參數(shù) （ 1）體積平均 沸點， t(體 )： 重整原料： t(體 )= 8 7 9 3 9 9 1 0 6 1 1 85? ? ? ?= ℃ 航空煤油： t(體 )= 1 6 2 1 8 0 1 9 2 2 0 5 2 2 85? ? ? ?= ℃ 輕 柴 油： t(體 )= 2 3 8 2 5 5 2 6 2 2 7 0 2 8 85? ? ? ?=℃ 重 柴 油： t(體 )= 3 2 4 3 2 9 3 3 1 3 4 2 3 5 95? ? ? ?= ℃ （ 2）恩氏蒸餾 90～ 10％斜率 : 重整原料： 118 8790 10? ?? ℃ /% 航空煤油： 228 16290 10? ?? ℃ /% 輕 柴 油： 288 23890 10? ?? ℃ /% 重 柴 油： 359 32490 10? ?? ℃ /% （ 3）質(zhì)量平均沸點， t(重 ) 查《石油化工工藝計算圖表》（簡稱圖表集）圖 2 1，可得質(zhì)量平均沸點校正值，故： 重整原料： 校正值 = Ctt ?????? 1 0 1 . 40 . 81 0 0 . 60 . 8)()( 體重 航空煤油： 校正值 = )()t( ????? 體重 t ℃ 輕 柴 油： 校正值 = Ctt ?????? 2 6 3 .61 . .0)()( 體重 重 柴 油： 校正值 = )()( ????? 體重 tt ℃ （ 4）實分子平均沸點， t(實 ) 由圖表集圖 211可查得體積平均沸點校正值，故： 重整原料： 校正值 = Ctt ???? 9 6 . 83 . 81 0 0 . 63 . 8)()( 體實 航空煤油： 校正值 = Ctt ????? 1 8 5 . 67 . . 8)()( 體實 輕 柴 油： 校正值 = Ctt ????? 2 5 7 . 74 . . 8)()( 體實 重 柴 油： 校正值 = Ctt ????? . 0)()( 體實 （ 5）立方平均沸點 ,t(立 ) 由圖表集圖 211可查得體積平均沸點校正值，故： 重整原料： 校正值 = Ctt ???? 9 9 . 70 . 91 0 0 . 60 . 9)()( 體立 航空煤油： 校正值 = Ctt ????? 1 9 1 . . 8)()( 體立 輕 柴 油： 校正值 = Ctt ????? . 1)()( 體立 重 柴 油： 校正值 = Ctt ????? . 8)()( 體立 （ 6）中平均沸點 , t(中 ): 由圖表集圖 211可查得中平均 沸點校正值，故： 重整原料： 校正值 = Ctt ???? 9 8 . 62 . 01 0 0 . 62 . 0)()( 體中 航空煤油： 校正值 = Ctt ????? 1 8 8 . 64 . . 8)()( 體中 輕 柴 油： 校正值 = Ctt ????? 2 5 9 . 43 . . 2)()( 體中 重 柴 油： 校正值 = Ctt ????? 5 . 8331 . . 2)()( 體中 （ 7）特性因數(shù) K: 查《石油煉制工藝學(xué)》表 218，可得油品相對密度校正值 d? ，故： 重整原料： ??d ?????? ddd 航空煤油： ??d ?????? ddd 輕 柴 油： ??d ?????? ddd 重 柴 油： ??d ?????? ddd 重 油： ??d ?????? ddd 將此結(jié)果列于表 31： 產(chǎn) 品 沸點范圍 相對密度 相對密度 名 稱 ℃ 204d 重整原料 初 ~130 航空煤油 130~230 輕 柴 油 230~320 重 柴 油 320~350 重 油 350 由圖表集圖 212查得 : 重整原料： 航空煤油： 輕柴油： 重柴油： 重油： （ 8）比重指數(shù) API? ： 由圖表集圖 212查得： 重整原料： 航空煤油： 輕柴油： 重柴油： 重油： （ 9）相對分子質(zhì)量 M: 由圖表集圖 212查得 : 重整原料： 96 航空煤油： 158 輕柴油： 208 重柴油： 294 重油： 470 （ 10）平衡蒸發(fā)溫度： 重整原料恩氏蒸餾 10～ 70%斜率 = %/ 87106 C???? 航空煤油恩氏蒸餾 10～ 70%斜率 = %/ 162205 C???? 輕柴油恩氏蒸餾 10～ 70%斜率 = %/ 238270 C???? 重柴油恩氏蒸餾 10～ 70%斜率 = %/ 324342 C???? 由圖表集圖 224查得： 重整原料： 平衡蒸發(fā) 50%點 恩氏蒸餾 50%點 =4 航空煤油： 平衡蒸發(fā) 50%點 恩氏蒸餾 50%點 =3 輕柴油： 平衡蒸發(fā) 50%點 恩 氏蒸餾 50%點 =7 重柴油： 平衡蒸發(fā) 50%點 恩氏蒸餾 50%點 =17 由圖表集圖 223可查得： 重整原料平衡蒸發(fā) 100%溫度為 ℃。 ，改進生產(chǎn)設(shè)備，提高機泵設(shè)備和管道設(shè)備的密閉性；積極開展廢氣的回收和綜合利用。 (2) 廢氣處理 ，各塔回流罐等容器由氮氣密封，謹防氣體向外泄漏。 . 環(huán)保措施 (1)廢水處理 ： 采用封閉循環(huán)工藝，將生產(chǎn)系統(tǒng)的排放污水經(jīng)過一定處理步驟后，重新送回 系統(tǒng)，從而形成一個循環(huán)系統(tǒng)，使排放污水再次被利用。減壓塔一般設(shè)有 4~5根側(cè)線和對應(yīng)汽提塔，經(jīng)汽提后與原油換熱并冷卻至適當(dāng)溫度送出裝置。 常壓塔底重油又稱常壓渣油，用泵抽出送至減壓爐，加熱至 400℃左右后進入減壓塔。 初餾塔底油（拔頭原油），經(jīng)一系列換熱后，再經(jīng)常壓爐加熱到 360~370℃進入常壓塔。 經(jīng)過預(yù)處理的原油換熱到 230~240℃，進入初餾塔，從初餾塔塔頂分出輕汽油或催化重整原料油，其中一部分返回塔頂作頂回流。 大港原油， 204d =；特性因數(shù) K= 原油實沸點蒸餾數(shù)據(jù) 表 1 原油實沸點蒸餾數(shù)據(jù) 序 餾出溫度 餾 出 , % 序 餾出溫度 餾 出 , % 序 餾出溫度 餾 出 , % 號 ℃ 重 體 號 ℃ 重 體 號 ℃ 重 體 1 113 7 283 13 385 2 148 8