【正文】 則 CO 單程轉(zhuǎn)化率 =(1 一 136211 x ) x 100%=% 答 :CO 的單程轉(zhuǎn)化率為 %. （ ） A. 2( 1 5 0 ~ 1 6 0 )OOCH CH H Cl H g Cl C C CH CH Cl? ? ? B. 2 3 2()CH CH H X CH CH X H X CH CH X? ? ? ? ? 32 C. 3 2 3( 1 6 0 2 0 % )OCH CH CH O H C Na O H C H CH O CH? ? ? ? ? D. 3 2 4 3 32 ( ) 2 2CH CH A g NH NO A g C CA g NH NO NH? ? ? ? ? ? ? 。V出 是 出 口 氣 體 流 量 V入 是 人 口 氣 體 流 量 。 氣體成分如下 :(體積百分含量 ) 2CO CO 2H 4CH 2N 進(jìn)口 % 11 .18% 78 .36 % % % 出口 % % % % % 求 :CO 的單程轉(zhuǎn)化率。 ，銘牌上標(biāo)出流量為，揚(yáng)程為 19m，總效率為 ,電機(jī)功率為 7kw(電機(jī)功率按軸功率的 倍配備 ) 今欲利用這臺(tái)泵來輸送相對(duì)密度為 溶液，試核定該電機(jī)是否適用 解：已知 372 / hQm? , 19Hm? . 3 1200 /kg m? ? , 額定電機(jī)功率為 7kw。 ，實(shí)驗(yàn)測(cè)得 :流量 310 /ms泵出口壓力表 讀數(shù) 泵人口真空表讀數(shù) 160mmHg, 真空表與壓力表兩側(cè)截面垂直距離為 , 泵為 效率為 ，計(jì)算泵的軸功率。 g重力加速度。 解 :根據(jù)泵的有效功率公式 3g= 10 00 10 .2 9. 81 10 = 20 00N Q H ?? ? ? ?效 （ W ） 式中 Q泵的流量， 2/sm H泵的揚(yáng)程， m。 答 :這個(gè)班甲醇產(chǎn) 量 為 (t)。 8h 內(nèi)因甲醇產(chǎn)品質(zhì)童不合格而將部分甲醇采出改至粗甲醇罐 ，粗甲醇罐液位上漲 1 格，精甲醇液位本班上漲 65 格，已知粗甲醇罐每格按 計(jì)，精甲醇罐每格按 計(jì)，求這個(gè)班的甲醇產(chǎn) 量 。 6m，液位計(jì)長度 ，接班時(shí)液位 13%，交班液位是 89%，試求本班精甲醇的產(chǎn)量（甲醇，密度按 / cmg ） . 解 :本班液位上漲 76 %，換算長度為 X =(m) 本班精甲醇產(chǎn)量 = x x (6/2)2 x x 1000 = ( t) 答 :本班精甲醇產(chǎn)量為 流量為 24m3/h 回流量為 314 /mh在保持甲醇回流槽液位不變的情況下， 1 6 / 4 4 6() ??? 一 精 餾段第二塊塔板上升在蒸汽組成 2 2 9yx? ? ? 下降液體組成 2 0 .8 9 6 9 / 3 .7 4 2 .7 4 0 .8 9() 6 9 0 .6 9 9 3xx??一 精餾段第三塊塔板上升蒸汽組成 1 3 ? ? ? 30 下降液體組成 ? ?3 0 .7 8 7 2 / 3 .7 4 2 .7 4 0 .7 8 7 2 0 .4 9 7 3xx? ? ? 由于即第 3 塊為進(jìn)料板，精餾段有 2 塊理論板。 水溶液，已知 ?FX , ?DX ? ， (均為甲醇的摩爾分率 ) 進(jìn)料為泡點(diǎn)液體 ?? , R=，塔頂為全凝器，試逐板法求精餾段的理論塔板數(shù)。試用逐板法求理論塔板數(shù)。氯仿的物質(zhì)的量 M= kg/kmol 四氯化碳的物質(zhì)的量 M=0 . 9 5 1 1 9 . 3 0 . 0 5 1 5 3 . 8 1 2 1 . 1 ( / )xM s x k g k m o l??? ? ? ?塔 頂 蒸 汽 的 平 均 物 質(zhì) 的 量 150 1 .2 4 (121. /)1 kmV ol h?? 29 2 50 10 )0 (/L ghRD k? ? ? ? 100 0 .8 2 6 (1 2 1 .1 /)kmL o l h?? 答 :第一塊塔板下降的液體 組 成 1x 為 ， 上升蒸 汽 V 為 , 下降液體 L 為。(2)精餾段各板上升蒸汽 V 及下降液體 L 解 :氯仿和四氯化碳混合液可認(rèn)為是理 想溶液。塔頂為全凝器。 CO 含 量 高的處理方法是 (B， D ). 計(jì)算題： 下分離苯一甲苯的混合液，已知處理量為 15300kg/h，原料液中苯的含量為 %工藝要求餾出液中苯的含量不少于 %殘液中苯的含量不大于 %(均以質(zhì)量分率計(jì) ). 試求餾出液和殘液的量 ? 解： F=P+W F P WFX PX WX?? 2. 7WX ?將 . ? ? 帶 入 28 15300 =P +W ? ? ? (A) 15300=P+W (B) 3.(A)(B)聯(lián)立方程組可得 P=(kg/h) W=(kg/h) 答：溜出液量為 (kg/h) 15000kg 含苯 40%（質(zhì)量分率）和甲苯 40%的溶液，在連續(xù)精餾塔中進(jìn)行分離 ，分離要求殘夜不得高于 2% ，塔頂溜出液中苯的回收率為 % ，試求溜出液和殘夜的量及組成（以物質(zhì)的量和摩爾分率表示） 1. 40 / 78 / ( 40 / 78 60 / 92) 4FX ? ? ?解 ： 進(jìn) 料 組 成 ： 2 / 78 / ( 2 / 78 98 / 92) 235WX ? ? ?塔 殘 夜 組 成 ： 4 78 6 92 85. 8FM ? ? ? ? ?② 原 料 液 的 平 均 相 對(duì) 分 子 質(zhì) 量 原料液流量 F= 15000/85 . 8=175 ( kmol/h ) / 0 .9 7 1 0 .9 7 1 1 7 5 0 .4 4 7 5P F PP X F X P X? ? ? ? ? ? ?③ 依 據(jù) 題 意 可 知 = 即 ④根據(jù)全塔物料衡算方程 F= P+W=175 235 175 0. 44 77PP X W? ? ? ? ? ? ? ⑤計(jì)算得 W=95(kmol/h) P=80(kmol/h) X,= 0,935 答 :餾出液量為 80kmol/h，餾出液含苯率為 %.殘液量為 95kmoL/h. 殘液含苯率為 2. 35% 。 ，循環(huán)壓縮機(jī)停車的處理方法是 (A, B, C)。 (A, B)。 ，甲醇合成單元正確處理有‘ A, C, D)。 A。 CO 含量高 (C, D) 。 A。實(shí)際生產(chǎn)中，甲醇精餾單元蒸汽中斷的現(xiàn)象 (A, B, D)。 ，催化劑床層發(fā)生飛溫的原因有 (A, B, C)。 A、增加回流量 39，可能造成精餾塔壓力下降的因素是 (C, D)。 ，效能良好 ，質(zhì) 量 符合要求 .靈敏好用 ，正確的是 (A, B, C)。 D,始定正作用 ，月于機(jī)泵完好標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)容的是 (A, B, C, d)。 ，分為 (B, G， D)類型。常見的有 (A, C, D)。其種類較多，有 (A, B, C, D)。 ，屬于板式塔的是 (A, B, D)。 A。 (A, B, C)。 25 ，提高壓縮機(jī)負(fù)荷，采用 (B, D)操作。 (A, B, D)。 醇 精餾系統(tǒng)長期計(jì)劃停車中注意事項(xiàng)有 (A, B, C)。 量 CO 變換率的措施有 (B, C, D)。 (B, C, D)。 (A, B)。 (A, C)。 (C). ，邏輯值為 1 ，邏輯值為 1 ，邏輯值為 0 D 正常閉合，邏輯值為 0 ，下列屬于按其幾何形式來分類的是 (D)。 ，則應(yīng)停爐處理 “泄漏原因的是 (C) ，未按照化學(xué)清晰方案進(jìn)行，造成管壁減薄 ，系統(tǒng)壓力下降過快 ，撕裂焊口 CO 含量的是 (D)。 (C)。 ，循環(huán)壓縮機(jī)停，首先應(yīng) (A)處理。 A_降低汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速 (C)。 (B)。 114‘甲醇合成單元停電停車，操作上首先是 (B)。 ，預(yù)精餾塔操作應(yīng) (D)。 B 催化劑活性下降 108. 提到甲醇合成反應(yīng) CO 單程轉(zhuǎn)化率的方法是 (B) ，加壓塔操作應(yīng) (A)。 ，壓力下降 ，壓力上升 ，蒸汽量上升 ，蒸汽量下降 CO 變換流程，可能造成變換催化劑進(jìn)水的是 (C)。造成聯(lián)鎮(zhèn)動(dòng)作停車，自動(dòng)切斷 (C)