【正文】 xK ：需用系數(shù)， ～ 1； ΣI e ：其余電動機的額定電流之和， A 靈敏度校驗 饋電開關整定值校驗： )2( ?ZdII ???? (63) 式中： )2(dI ：跟變壓器最遠端的兩相短路電流值， A； I z ：短路保護整定值， A； 啟動器整定值校驗： 供 電 設 計 報 告 33 )2( ?ZdII ????（ 64）； )2(dI ：電動機側的兩相短路電流， A； I z ：電子保護器短路保護動作值， A； 饋電開關 1的過載計算值為： I ≤ (++149+149) = A，用戶選擇過載整定值為： 360 A 短路保護計算值為： 將 I = 894A, 需用系數(shù) K x = ， ΣI e = 206A，代入公式中。 饋電開關的短路整定 值 : ??? exqZ IKII ???? (62) 啟動器的短路整定值 ： gZ nII ? ?? n:默認 8倍 , I g ：用戶選擇過載值。同時在周圍介質中不得有使金屬腐蝕和絕緣損壞的氣體存在，不得有水及其它液體浸入。 礦用低壓開關使用地點的海拔高度不得超過 1000m；環(huán)境溫度不得超過 350C 環(huán)境相對濕度不得大于 95177。 礦用低壓隔爆開關的接線喇叭口數(shù)目及內徑要符合受控線路所選用電纜的條數(shù)及外徑要求。 選用礦用低壓開關時，其額定電壓必須大于或等于被控制線路的額定電壓；其額定電流要大于或等于被控線路的負荷長期最大實際工作電流。 礦用隔爆型開關使用在有沼氣突出礦井的 任何地點和有沼氣及煤塵爆炸危險礦井的采區(qū)進風巷道、回風巷道以及采掘工作面。 礦用一般型開關適用于無沼氣和煤塵爆炸危險的礦井和無沼氣突出的井底車場及主要進風巷道中。 八、 低壓電纜統(tǒng)計表： 表 3 名稱 型號 額定 載 流 (A) 工作電流 (A) 長度 (m) 是否合格 C3 70+125 205 175 10 合格 C4 70+125 205 175 100 合格 C8 50+116 170 149 10 合格 C9 50+116 170 149 10 合格 C10 35+116 135 10 合格 C11 35+116 135 10 合格 C13 70+125 205 100 合格 C15 50+116 170 50 合格 C16 50+116 170 800 合格 C17 16+110 85 10 合格 C18 10+110 63 10 合格 C19 10+16 63 10 合格 C22 50+116 170 170 100 合格 C25 16+110 85 50 合格 C27 50+116 170 800 合格 C29 50+116 170 160 10 合格 C30 4+14 37 10 合格 C31 10+110 63 10 合格 C32 10+16 63 10 合格 C33 10+16 63 10 合格 C38 70+125 410 400 20 合格 C46 70+125 410 400 30 合格 C47 70+125 205 200 30 合格 C48 50+116 170 200 合格 供 電 設 計 報 告 21 C49 70+125 205 200 合格 C50 50+116 170 420 合格 C51 70+125 205 420 合格 C52 50+116 170 130 合格 C53 70+125 205 130 合格 C55 50+116 170 150 合格 C56 95+125 250 250 450 合格 第三節(jié) 短路電流計算 低壓側 短路電流計算分為兩種方法來計算，查表法是根據(jù)電纜的換算長度查表得到短路電流值，計算法比較精確。 變壓器 T4 所帶線路在電動機 采煤機 啟動，其它正常工作時其啟動電壓損失Σ U = 0+143+79 = 222 V，損失百分率是： % 。 變壓器 T3 所帶線路在電動機 刮板輸送機高速 啟動，其它正常工作時其啟動電壓損失Σ U = 141+8+96 = 245 V，損失百分率是： % 。 變壓器 T2 所帶線路在電動機 潛水泵 啟動，其它正常工作時其啟動電壓損失Σ U = 5+180+ = V，損失百分率是： % 。 起動狀態(tài)下供電系統(tǒng)中總的電壓損失 BQgQz UUUU ???????? ， V （ 248） 變壓器 T1 所帶線路在電動機 乳化泵 啟動，其它正常工作時其啟動電壓損失Σ U = 4+38+57 = 99 V，損失百分率是： % 。 變壓器 T4 所帶線路在電動機 采煤機 啟動時，變壓器啟動電壓損失為： 起動時變壓器的負荷電流： 將電動機 采煤機 啟動電流 I Q ： ，功率因數(shù) cosφ Q ： ， sinφ Q = 1 = ，其余負荷電動機正常工作電流之和 ∑ I i ： ，其余負荷的加權平均功率因數(shù) cosφ pj ： ，sinφ pj = 1 = 代入公式得 干線電纜實際啟動電流 I gQ = (+)2+(+)2 = 1288A。 變壓器 T3 所帶線路在電動機 刮板輸送機高速 啟動時，變壓器啟動電壓損失為： 起動時變壓器的負荷電流： 將電動機 刮板輸送機高速 啟動電流 I Q ： ，功率因數(shù) cosφ Q ： ， sinφ Q = 1 = ，其余負荷電動機正常工作電流之和 ∑ I i ： ，其余負荷的加權平均功率因數(shù) cosφ pj ：， sinφ pj = 1 = 代入公式得 干線電纜實際啟動電流 I gQ = (+)2+(+)2 = 1641A。 變壓器 T2 所帶線路在電動機 潛水泵 啟動時，變壓器啟動電壓損失為： 起動時變壓器的負荷電流： 將電動機 潛水泵 啟動電流 I Q ： ，功率因數(shù) cosφ Q ： ， sinφ Q = 1 = ，其余負荷電動機正常工作電流之和 ∑ I i ： 200A，其余負荷的加權平均功率因數(shù) cosφ pj ： ，sinφ pj = 1 = 代入公式得 干線電纜實際啟動電流 I gQ = (+200)2+(+200)2 = 382A。 (4310) P? ??短路損耗 (4311) 22 rKX UUU ?? 式中： KU ?阻抗電壓百分數(shù) 變壓器 T1 所帶線路在電動機 乳化泵 啟動時，變壓器啟動電壓損失為： 起動時變壓器的負荷電流： 將電動機 乳化泵 啟動電流 I Q ： ，功率因數(shù) cosφ Q ： ， sinφ Q = 1 = ，其余負荷電動機正常工作電流之和 ∑ I i ： 206A，其余負荷的加權平均功率因數(shù) cosφ pj ： ，sinφ pj = 1 = 代入公式得 干線電纜實際啟動電流 I gQ = (+206)2+(+206)2 = 876A?？蓞⒄帐剑?438）計算； 供 電 設 計 報 告 18 BeI —— 變壓器負荷側額定電流， A； BeU —— 變壓器負荷側額定電壓， V； BQ?cos —— 起動時變壓器負荷功率因數(shù)，可按下式（ 439）計算。 干線啟動電壓損失總和： 143 V。 電纜 C56 截面面積 A g ： 95mm，長度 L g ： 450m，干線電纜實際啟動電流 I gQ ： 1288A，代入公式得： 該干線啟動電壓損失 ΔU gQ = 139 V。 干線啟動電壓損失總和： 8 V。 變壓器 T3 所在線路中電動機 刮板輸送機高速 啟動時，其干線電壓損失為： 干線電纜實際啟動電流為： 將電動機 刮板輸送機高速 啟動電流 I Q ： ，功率 因數(shù) cosφ Q ： ， sinφ Q = 1 = ，其余負荷電動機正常工作電流之和 ∑ I i ： ，其余負荷的加權平均功率因數(shù) cosφ pj ：供 電 設 計 報 告 17 ， sinφ pj = 1 = 代入公式得 干線電纜實際啟動電流 I gQ = (+)2+(+)2 = 1641A。 電纜 C22 截面面積 A g ： 50mm，長度 L g ： 100m，干線電纜實際啟動電流 I gQ ： 382A，代入公式得： 該干線啟動電壓損失 ΔU gQ = 20 V。 變壓器 T2 所在線路中電動機 潛水泵 啟動時，其干線電壓損失為： 干線電纜實際啟動電流為： 將電動機 潛水泵 啟動電流 I Q ： ，功率因數(shù) cosφ Q ： ， sinφ Q = 1 = ，其余負荷電動機正常工作電流之和 ∑ I i ： 200A，其余負荷的加權平均功率因數(shù) cosφ pj ： ，sinφ pj = 1 = 代入公式得 干線電纜實際啟動電流 I gQ = (+200)2+(+200)2 = 382A。 電纜 C3 截面面積 A g ： 70mm，長度 L g ： 10m，干線電纜實際啟動電流 I gQ ： 876A，代入公式得： 該干線啟動電壓損失 ΔU gQ = 3 V。 （ 2）起動時干線電纜中電壓損失 在校驗干線電纜截面時，是依據(jù)供電距離最遠，容量最大的負荷電動機起動，其余負荷電動機正常運行狀態(tài)取值計算，其公式為 gggQgQ A gLIU ? ? 310c os3 ??? ， V （ 437） 式中 ? —— 干線電纜芯線 的電導率 ， )/( 2mmm ?? ,銅取 53； gL —— 干線電纜實際長度， km； gA —— 干線電纜芯線截面， 2mm ； gQI —— 干線電纜中實際起動電流， A， 取額定起動電流的 倍； ?? ???? 22 )s i ns i n()c osc os( pjipjigQ IIIII ???? （ 438） ?iI —— 其余負荷電動機正常工作電流之和， A； pj?cos —— 其余負荷的加權平均功率因數(shù)； Q?cos —— 干線電纜在起動條件下的功率因數(shù)， gQpji I IIg ??? ??? c osc osc os （ 439） 變壓器 T1 所在線路中電動機 乳化泵 啟動時，其干線電壓損失為： 干線電纜實際啟動電流為： 供 電 設 計 報 告 16 將電動機 乳化泵 啟動電流 I Q ： ，功率因數(shù) cosφ Q ： ， sinφ Q = 1 = ，其余負荷電動機正常工作電流之和 ∑ I i ： 206A，其余負荷的加權平均功率因數(shù) cosφ pj ： ，sinφ pj = 1 = 代入公式得 干線電纜實際啟動電流 I gQ = (+206)2+(+206)2 = 876A。 支線電壓損失總和： 141V。 支線電壓損失總和： 5V。 支線電壓損失總和： 4V。 在變壓器 T4 所帶線路中，電動機 采煤機 啟動時電壓損失最大，由變壓器 T4，電纜 C56,C38,組成的線路。 在變壓器 T2 所帶線路中，電動機 潛水泵 啟動時電壓損失最大，由變壓器 T2，電纜 C27,C22,C33,組成的線路。 變壓器 T4的所選擇線路的電壓損失總和為： Σ△ U = △U T+△U 1+△U 2 = ++ = V； 電壓損失 ≤ 117V ，合格。 變壓器 T2的所選擇線路的電壓損失總和為： Σ△ U = △U T+△U 1+△U 2 = ++ = V； 電壓損失 ≤ 67V ，合格。 電壓損失由三個部分組成： 21 UUUU T ???????? ????出處：《煤礦電工手冊》 (礦井供電下 )P371 TU? ： 變壓器中的電壓損失， V； 1U? 、 2U? ： 干線和支線電纜中的電壓損失， V； （ 1）變壓器的電壓損失計算 100/]s i n%)10(c os%10[ 2222 NNKNNwT USPUSPIIU ??????????? ?? ????式（ 32） I w ： 正常運行時，變壓器低壓側的負荷電流， A； NU2 ： 變壓器二次側額定電壓， V。 ft ：短路電流作用的假想時間， s，取 ； C：熱穩(wěn)定系數(shù)，取 141。 U N ?? 電網額定電壓， V。 六、電纜截面選擇計算 礦用橡套軟電纜載流量 : 供 電 設 計 報 告 8 按持續(xù)允許電流選擇電纜截面 向單臺或兩臺電動機供電的電流計算，其實際工作電流可取電動機額定電流或兩臺電動機額定電流之和 。 四、電纜截面的確定 電纜的正常工作負荷電流必須等于或小于電纜允許持續(xù)電流； 正常運行時，電動機的端電 壓不低于額定電壓的 510