【正文】 第 條 基礎(chǔ)的抗滑穩(wěn)定應(yīng)按下式計(jì)算： H≤(N+G)μ/ (式 ) 式中 H——基底上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)的水平力設(shè)計(jì)值 (KN)； N——。當(dāng)專業(yè)規(guī)范 (規(guī)程 )有詳細(xì)規(guī)定時(shí)，可按專業(yè)規(guī)范 (規(guī)程 )采用； R2——基礎(chǔ)重的抗拔穩(wěn)定系數(shù)，一般情況采用 。 注：公式 ()僅適用于 ζ45176。 注： 公式 ()對(duì)非松散砂類(lèi)土適用于 ht/b≤ 和ht/d≤；對(duì)粘性土適用于 ht/b≤ ht/d≤。 R1——土體重的抗拔穩(wěn)定系數(shù)，一般情況可采用 。 ② d、 b 分別為圓形基礎(chǔ)的直徑和方形基礎(chǔ)的邊長(zhǎng)。 ③ 當(dāng)矩形 基礎(chǔ)的長(zhǎng)邊 I 與短邊 b 之比小于 3 時(shí)，可折算為 d=(b+1)后，按圓形基礎(chǔ)的臨界深度 hcr 采用。 土重法計(jì)算的臨界深度 表 回填土類(lèi)別 密實(shí)情況 臨界深度 hcr 圓形基礎(chǔ) 方形基礎(chǔ) 砂土 粘性土 粘性土 粘性土 稍密的～密實(shí)的 堅(jiān)硬的～堅(jiān)硬的 可塑的 軟塑的 注： ① 上拔時(shí)的臨界深度 hcr 即為土體整體破壞的計(jì)算深度。 16 26176。 14 10176。 第 條 采用土重法時(shí)鋼塔基礎(chǔ)的抗拔穩(wěn)定應(yīng)按下式計(jì)算 (圖 ): F≤Ge/γR1+Gf/γR2 (式 ) 圖 ：土重法基礎(chǔ)抗拔穩(wěn)定計(jì)算圖 式中 F——基礎(chǔ)的受拔力； Ge——土體重量，按本規(guī)范附錄六計(jì)算，此時(shí)土的計(jì)算重度 0 按表 采用； 當(dāng)基礎(chǔ)上拔深度 ht≤her時(shí)，取基礎(chǔ)底板以上、抗拔角 α0以內(nèi)的土體重，圖 (a)；當(dāng)基礎(chǔ)上拔深度 hthcr時(shí)，取 hcr以上、抗拔角 α以內(nèi)的土體重和高度為 (hthcr)的土柱重之和，圖 (b)； Gf——基礎(chǔ)重，按基礎(chǔ)的體積計(jì)算； α0——土體計(jì)算的抗拔角，按表 采用； hcr——土重法計(jì)算的臨界深度，按表 采用； 土的計(jì)算重力密度 0 和土體計(jì)算抗拔角 α0 表 基土類(lèi)別 粘土、亞粘土、輕亞粘土 粗砂 中砂 細(xì)砂 粉砂 堅(jiān)硬、硬塑 可塑 軟塑 0(kN/m3)α0 17 25176。剪切法，適用于原狀土體的基型。 基礎(chǔ)的抗拔穩(wěn)定和抗滑穩(wěn)定 第 條 承受上拔力和橫向力的各類(lèi)獨(dú)立基礎(chǔ)、錨板基礎(chǔ)等應(yīng)驗(yàn)算抗拔和抗滑穩(wěn)定性。 圖 ：坡形頂面板式基礎(chǔ)的荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖 ：臺(tái)階形底板頂面板式基礎(chǔ)的荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖 第 條 計(jì)算圓形、環(huán)形基礎(chǔ)底板強(qiáng)度時(shí) (圖 )可取基礎(chǔ)外懸挑中點(diǎn)處的基底最大壓力 p 作為基底均布荷載采用， p 值可按下式計(jì)算： P=N/A+M/Ir1+r2/2 (式 ) 圖 ：圓形、環(huán)形基礎(chǔ)的基底荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖 式中 N——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)的軸向力設(shè)計(jì)值 (不包括基礎(chǔ)底板自重及基礎(chǔ)底板上的土重 )； M——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)的力矩設(shè)計(jì)值； A——基礎(chǔ)底板的面積； I——基礎(chǔ)底板的慣性矩。 一、坡 形頂面的板式基礎(chǔ) (圖 ) 計(jì)算任一截面 xx 的內(nèi)力時(shí)，可采用按下式求得的基底均布荷載 p： P=Pmax+Px/2 (式 ) 式中 p——基底均布荷載； Pmax——基底邊緣最大壓力； Px——計(jì)算截面 X－ X處的基底壓力。 剛性混凝土基礎(chǔ)臺(tái)階寬高比的允許值 表 基礎(chǔ)底面處的平均壓力 pm(kN/m2) 寬 ?高 ?比 ?允 ?許 ?值 (tgα) 混 ?凝 ?土 ?強(qiáng) ?度 ?等 ?級(jí) c10 c15 ≤90 110 140 180 ≥220 ≤110 140 180 230 ≥270 1:1 1: 1: 1: 1: 第 條 板式基礎(chǔ)的外形尺寸宜符合下列要求： 一、圓形板式基礎(chǔ) (圖 ) r1/rc≈ r1r2/≤h≥r3/ h1≥h/2 二、環(huán)形板式基礎(chǔ) (圖 ) r4≥ψrc r1r2/≤h≥r3r4/3 h1≥h/2≤h2 圖 ：環(huán)形板式基礎(chǔ) 式中 rc——筒體底截面的平均半徑 ,rc=r2+r3/2 r1,r2,r3,r4——基礎(chǔ)不同位置的半徑； h1,h2,h3——基礎(chǔ)底板不同位置的厚度； ψ——環(huán)形基礎(chǔ)底板外形系數(shù)，可根據(jù)比值 r1/r2按圖 確定。 高聳結(jié)構(gòu)的地基變形允許值 表 結(jié)構(gòu)類(lèi)型 沉降量允許值 (mm) 傾斜允許值tgθ 高壓縮性粘性土 低、中壓縮性粘性土，砂土 電 視 塔 微 波 塔 等 H≤20 400 200 ≤ 20H≤50 TD 400 ≤ 50H≤100 TD 400 ≤ 100H≤150 TD 300 ≤ 150H≤200 TD 300 ≤ 200H≤250 TD 200 ≤ 250H≤300 TD 200 ≤ 300H≤400 TD 100 100 ≤ 石 油 一般石油化工塔 200 100 ≤ 分餾 d0≤ ≤ 化 工 塔 類(lèi) 石油 化工塔 D0≤ TD ≤ 注： H 為高聳結(jié)構(gòu)的總高度 (m)； d0 為石油化工塔的內(nèi)徑 (m)。 ② 對(duì)于高度低于 100 米的高聳結(jié)構(gòu)，當(dāng)?shù)鼗帘容^均勻，又無(wú)相鄰地面荷載的影響時(shí)，在地基最終沉降量能滿足允許沉降量的要求后，可不驗(yàn)算傾斜。 二、基礎(chǔ)傾斜應(yīng)按下列公式計(jì)算： tgζ=S1S2/b 或 d (式 ) 式中 S S2——基礎(chǔ)傾斜方向兩邊 緣的最終沉降量 (mm)，對(duì)矩 (方 )形基礎(chǔ)可按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì)算，對(duì)圓 (環(huán) )形基礎(chǔ)可按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《煙囪設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì)算； b——矩 (方 )形基礎(chǔ)傾斜方向的寬度 (mm)； d——圓 (環(huán) )形基礎(chǔ)的外徑 (mm)。 圖 ：在偏心荷載作用 圖 ：在雙向偏心荷載作用 第 條 高聳結(jié)構(gòu)的地基變形計(jì)算主要有下列兩項(xiàng)，其計(jì)算值應(yīng)不大于地基變形容許值。 二、矩 (方 )形基礎(chǔ)承受雙向偏心荷載時(shí) (圖 ) Pmax=N+G/3αxαy (式 ) aa≥ (式 ) 式中 αx——合力作用點(diǎn)至 ex 一側(cè)基礎(chǔ)邊緣的距離，按 b/2ex計(jì)算 ； αy——合力作用點(diǎn)至 αy 一側(cè)基礎(chǔ)邊緣的距離，按 1/2ey計(jì)算； ex——X方向的偏心距 (m)，按 Mx/N+G 計(jì)算； ey——y 方向的偏心距 (m)，按 My/N+G 計(jì)算。 三、當(dāng)矩 (方 )形基礎(chǔ)承受雙向偏心荷載時(shí) Pmax=N+G/A+M x/Wx+My/Wy (式 ) Pmax=N+G/A+M x/WxM y/Wy (式 ) 式中 Mx、 My——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)對(duì) x、 y 軸的力矩設(shè)計(jì)值()； Wx、 Wy——矩 (方 )形基礎(chǔ)底面對(duì) x、 y 軸的抵抗矩 (m3)。 第 條 當(dāng)基 礎(chǔ)承受軸心荷載和在核心區(qū)內(nèi)承受偏心荷載時(shí)，基礎(chǔ)底面壓力可按下列公式計(jì)算： 一、矩 (方 )形和圓 (環(huán) )形基礎(chǔ)承受軸心荷載時(shí) Pm=N+G/A (式 ) 式中 N——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)的豎向荷載設(shè)計(jì)值 (KN)； G——基礎(chǔ)自重 (包括基礎(chǔ)上的土重 )(KN)； A——基礎(chǔ)底面面積 (m2)。 二、當(dāng)承受偏心荷載時(shí) ,除應(yīng)符合公式 ()的要求外，尚應(yīng)滿足下式要求： 除應(yīng)符合公式 ()的要求外，尚應(yīng)滿足下式要求： Pmax≤ (式 ) 式中 Pmax——基礎(chǔ)邊緣的最大壓力 (KN/m2)。 第 條 高聳結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)應(yīng)符合下列要求 : 一、電視塔、微波塔基礎(chǔ)底面在組合荷載作用下不允許脫開(kāi)基土； 二、石油化工塔基礎(chǔ)底面在正常操作或 充水試壓情況下不允許脫開(kāi)基土，在停產(chǎn)檢修時(shí)允許部分脫開(kāi)基土； 三、專業(yè)塔基礎(chǔ)底面在不影響工藝要求時(shí)允許部分脫開(kāi)基土； 四、各類(lèi)塔基礎(chǔ)底面在考慮地震作用時(shí)允許脫開(kāi)基土； 五、基礎(chǔ)底面允許部分脫開(kāi)基土的面積應(yīng)控制不大于底面全面積的1/4。 第 6 章 高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 地基與基礎(chǔ) 第 高聳結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)選型應(yīng)根據(jù)建設(shè)場(chǎng)地土條件和結(jié)構(gòu)的要求確定。 第 條 塔筒孔洞處的補(bǔ)強(qiáng)鋼筋應(yīng)按下列要求配置 : 一、補(bǔ)強(qiáng)鋼筋應(yīng)靠近洞口周?chē)贾?，其面積可取同方向被孔洞切斷鋼筋截面積的 倍； 二、矩形孔洞的四角處應(yīng)配置 45176。 非焊接鋼筋的搭接長(zhǎng)度， Ⅰ 級(jí)鋼筋應(yīng)為 30d， Ⅱ 級(jí)鋼筋應(yīng)為 35d.同一截面上搭接接頭的數(shù)量不應(yīng)超過(guò)鋼筋總數(shù)的 1/4。 第 當(dāng)縱向鋼筋直徑不大于 18mm時(shí)可采用非焊接或焊接的搭接接頭，當(dāng)大于 18mm 時(shí)宜采用對(duì)焊接頭。. 第 條 鋼筋混凝土塔筒的最小配筋率 表 塔筒配筋類(lèi)別 混凝土強(qiáng)度等級(jí) c20 c25c40 縱向鋼筋 外排 內(nèi)排 環(huán)向鋼筋 外層 內(nèi)層 第 縱向鋼筋和環(huán)向鋼筋的最小直徑 和最大間距應(yīng)符合表 的規(guī)定。縱向或環(huán)向鋼筋 的混凝土保護(hù)層厚度不應(yīng)小于30mm. 第 條 筒壁上的孔洞應(yīng)規(guī)整，同一截面上開(kāi)多個(gè)孔洞時(shí)，應(yīng)沿圓周均勻分布，其圓心角總和不應(yīng)超過(guò) 140176。 第 筒壁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于 c20。 (3)σsc應(yīng)按下式計(jì)算； σsc＝ ES△ tαT(1ξ) (式 ) ξ＝ ωv+√ω2r+2ωv (式 ) ωv=2ραE (式 ) 鋼筋混凝土塔筒的構(gòu)造要求 第 條 塔筒的最小厚度 tmin(mm)可按下式計(jì)算，但不應(yīng)小于 160mm: tmin=100+10d (式 ) 式中 d——塔筒外直徑 (m). 第 條 塔筒外表面沿高度坡度可連續(xù)變化，也可分段采用不同的坡度。此時(shí)： (1)系數(shù) αcr取用 。 注：當(dāng) eok≤rco時(shí)，水平裂縫寬度不需驗(yàn)算。c (式 ) 塔筒截面受壓區(qū)有一個(gè)孔洞時(shí) σ′s=+cosυ/cosζcosυσ′c (式 ) 式中 υ為截面受壓區(qū)半角，可按下列公式計(jì)算，也可按本規(guī)范附錄三確定： (1)塔筒截面無(wú)孔洞時(shí) eok/r=+ωπ/2[sinυ(υ+ωπ)cosυ (式 ) (2)塔筒截面受壓區(qū)有一個(gè)孔洞時(shí) eok/r=(1+ω)(+sinζcosυ)+ω(πυ)/2{sinυ(1+ω)sinζ[υζ+(πζ)ω]cosυ} (式 ) 第 鋼筋混凝土塔筒在各項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)荷載和溫度 共同作用下產(chǎn)生的最大水平裂縫寬度 ω max(mm)按下式計(jì)算： ωmax=αcrψσsc/Es[+]γ (式 ) σsc=σs+△ tαT (式 ) Ψ=(式 ) 式中 σsc——在各項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)荷載和溫度共同作用下的縱向鋼筋拉應(yīng)力； σs——在各項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)荷載作用下的縱向鋼筋拉應(yīng)力 (N/mm2)，可按本章第 算； αT——混凝土線膨脹系數(shù)，取 1105/℃ ； △ t——筒壁 內(nèi)外溫差 (℃ )； αcr——與構(gòu)件受力特征有關(guān)的系數(shù)，取 ； Ψ——裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，當(dāng) Ψ ，當(dāng) Ψ。c=Nk/(1cosυ)/sinυ(υ+πω)cosυ (式 ) (2)塔筒截面受壓區(qū)有一個(gè)孔洞時(shí) σ′c=Nk/A(πζ)(cosζcosυ)/sinυ(1+ω)sinζ[υζ+(πζ)ω]cosυ (式 ) 二、迎風(fēng)面縱向鋼筋的拉應(yīng)力 σ′s應(yīng)按下列公式計(jì)算，但不得大于鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fs： 塔筒截面無(wú)孔洞時(shí) σ39。 第 條 鋼筋混凝土塔筒水平截面的應(yīng)力，當(dāng) eorco 時(shí)應(yīng)按下列規(guī)定確定，圖 (b)。c=Nk/A(1+ω)[12eok/r] (式 ) 塔簡(jiǎn)截面受壓區(qū)有一個(gè)孔洞時(shí) σ39。 一、背風(fēng)面混凝土的壓應(yīng)力 σ′c 應(yīng)按下列公式計(jì)算，但不得大于混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f： 塔筒截面無(wú)孔洞時(shí) σ′c=Nk/A(1+ω)[1+2eok/r] (式 ) 圖 ：水平截面在標(biāo)準(zhǔn)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖 (a)eok≤rco(單向應(yīng)力情況 )； (b)eokrco(雙向應(yīng)力情況 )塔筒截面受壓區(qū)有 一個(gè)孔洞時(shí) σ39。此時(shí)軸向力對(duì)截面圓心的偏心距eok 和截面核心距 eco應(yīng)分別按下列公式計(jì)算： 一、軸向力對(duì)截面圓心的偏心距 eok eo