【正文】 如圖 41。 )sin(2 21 ?? gvh ? 式中 g —— 重力加速度 m β —— 阻力系數(shù)，其值與格柵斷面有關 設格柵端面的迎水面為半圓形的矩形， β = )0 . 1 5~0 . 0 808(.0370s i n102s i n2)s i n (2023423421之間在???????????????????????? kgveSgvh ??? 柵后槽總高度 設柵前渠道超高 mhhhH ??????? 式中 h2—— 柵前渠道超高 23 柵槽總寬度 mtgtgHllL700121???????????? 每日柵渣量 dmKWQWz/8..01 0 0 8 6 4 0 3 8 1 0 0 08 6 4 0 031m a x????????? 式中 Qma x—— 最大設計流量（ m3/s） w 1 —— 柵渣量標準（ m3/103m3） 當格柵間隙為： 16～ 25 時 W1=～ 當格柵間隙為： 30～ 50 時 W1=～ Kz —— 生活污水量總變化系數(shù) 取 由于 38..0 m /d所以宜采用機械格柵清渣，結構如圖 41所示。有效容積 最大流量時的停留時間為 。 集水井的計算 避免水泵啟閉過于頻繁，以免損壞水泵及電器設備，特設立集水井，用于短時間儲存污水。 ) h —— 格柵水深 (m) v —— 過柵流速 (m/s) 柵槽寬度 設柵條寬度 s= 按公式 B=S(n－ 1)+bn 式中 g－－柵條寬度 b－－柵條間隙 n－－柵條間隙數(shù) 代入數(shù)據： B=(221)+ 22 = 進水渠漸寬部分的長度 設進水渠寬 B1=，其漸寬部分展開角 a1=200o L mtgtg BB 0111 ????? ?取 19 式中 B1—— 進水渠道寬度（ m） a1 —— 進水渠道展開角（ 200o） L1 —— 進水渠道漸寬部分長度（ m） 柵槽與出水渠道連接處的漸寬部分長度 L2=L1/2= 通過格柵的水頭損失 h1 = h0k 式中 h —— 計算水頭損失 k —— 系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大系數(shù)一般為 3。 18 第 4 章 設計計算 粗格柵 格柵間隙數(shù) 設柵前水深 ，過柵流速 v=／ s,格柵間隙 b=，柵條安裝傾角 α =70176。 （ 5）結合實際情況來考慮高程布置。 （ 4）高程布置應保證出水能排入受納水體。同時還應留有余地，以保證系統(tǒng)出現(xiàn)故障或處于不良工況時，仍能正常運行。 （ 1）初步確定各構筑物的相對高差，只要 選某一構筑物的絕對高程，其他構筑物的絕對高程也可確定。 水頭損失包括： （ 1） 流經處理構筑物的水頭損失，包括進出水管渠的水頭損失。 （ 2）廢水和污泥盡量利用重力自流，以節(jié)省運行動力費用。具體地說，就 17 是通過水頭損失的計算，確定各處理構筑物的標高，以及連接構筑物間的管渠尺寸和標高 ，從而使廢水能夠按處理流程在各構筑物間順利流動。主干寬 6～ 9m 次干道寬 3～ 4m，人行道寬 ～ 曲率半徑 9m，有 30%以上的綠化。對于大中型處理廠，還應作多方案的比較，以便找出最佳方案。 應當指出，在工藝設計計算時，就應考慮平面布置，相 應地，在平面布置時，如發(fā)現(xiàn)不妥，也可根據情況重新調整工藝設計。當很難敷設在地上時，也可敷設在地下或架空敷設。此外還必須設置事故排放水渠和超越管，以便發(fā)生事故或檢修時，廢水能超越該處理構筑物。貯氣罐、貯油罐等易燃易爆建筑的布置應符合防爆防火規(guī)程；廢水處理廠內的管路應方便運輸。如泵房、鼓風機房等應盡量靠近處理構筑物，變電所應盡量靠近最大用電戶，以節(jié)省動力管道 。 2. 生產性處理構筑物作為處理廠的主要建筑物，在作平面布置時，必須考慮各構筑物的功能要求和水力要求，結合地形、地質條件，合理布局，減少投資、運行管理方便。對廢水處理廠平面布置規(guī)劃時，應考慮的原則有以下幾條。 （ 3）有效水深一般宜為 4m,最低不小于 3m。 （ 1）泥固體負荷：負荷當為初次污泥時，污泥 固體負荷宜采用 80～ 120kg/()當為剩余污泥時，污泥固體負荷宜采用 30～ 60kg/()。 設計規(guī)定及參數(shù) 進泥含水率：當為初次污泥時，其含水率一般為 95%～ 97%。水溫 13～ 18℃時，污染物質去除率較穩(wěn)定，一般不宜超過 30℃。 硝化的 TKN 的污泥負荷應小于 (kgKLSS對于厭氧段，則 DO 越低越好，但由于回流和進水影響，應保證厭氧段 DO 小于 。權衡這兩方面， A/O 階段的污泥泥齡一般為 15～ 20d，與法國研究得出的θ s 公式相符。 15 污水中 COD/TKN8 時，氮的總去除率可達 80%， COD/TKN7時不宜采用生物脫氮。 L B=15m 12m。 ， 2 用 1 備，單泵流量 Q2Qw/2＝ 。 設計參數(shù) 設計進水量： Q=12021 m3/d 表面負荷： qb 范圍為 — m3/ ，取 q= m3/ 固體負荷： qs =140 kg/ 水力停留時間（沉淀時間）： T=2 h 堰負荷：取值范圍為 — ，取 L/() 運行參數(shù)： 沉淀池直徑 D=14m 有效水深 h＝ 池總高度 H= 貯泥斗容積 Vw＝ 322m3 污泥處理構筑物的設計計算 污泥泵房 LXB900 螺旋泵 3 臺（ 2 用 1 備），單臺提升能力為 480m3/h， 提升高度為 － ,電動機轉速 n=48r/min,功率 N=55kW。 （ 4）排泥管下端池底不大于 ,管上端超出水面不小于 。反射板底面距泥不小于 ，喇叭口直徑及高 14 度為中心管直徑 倍，反射板為喇叭口直徑的 倍，反射板表面與水平面的傾角 為 17 度；中心管下端至反射板表面之間的縫隙高在 ，縫隙中污水流速，在初沉池中不大于 30mm/s, 在二沉池中不大于 20mm/s。 （ 2）中心管下口設喇叭口和反射板，其管內流速不大于 100mm/s。 設計參數(shù)： 設計流量： Qmax=417m3/h 水力停留時間： T=6h 水解酸化池的容積 V= 本設計中水解酸化池的超高為 。 （ 4）水泵為自灌式。如電動機容量大于 55KW 時，則不得小于 ，作為主要通道寬度不得小于 。 13 提升泵房說明 （ 1）泵房進水角度不大于 45 度。 （ 5） 過柵流速一般采用 ～ 。 （ 1） 水泵處理系統(tǒng)前格柵柵條間隙，應符合下列要求： 人工清除 25～ 40mm 機械清除 16～ 25mm 最大間隙 40mm （ 2） 在大型污水處理廠或泵站前原大型格柵 (每日柵渣量大于 ),一般應采用機械清渣。 設計參數(shù) 因為粗格柵與水泵房合建在一起。 12 第 3 章 設計依據 粗格柵和提升泵房 粗格柵用以截留水中的較大懸浮物或漂浮物，以減輕后續(xù)處理構筑物的負荷，用來去除那些可能堵塞水泵機組管道閥門的較粗大的懸浮物，并保證后續(xù)處理設施能正常運行的裝置。利用厭氧和氧化兩組相的交替操作達到篩選微生物的目的，厭氧池的停留時間短，而大部分有機物均已在厭氧池內被氧化分解。 因為硝酸菌是一種自養(yǎng)菌，為抑制生長速率高的異養(yǎng)菌，使硝化段內硝酸菌占優(yōu)勢，要高法保證硝化段內有機物濃度不能過高，一般要控制 BODS 小于 20mg/L。如果前邊配的是厭氧段，在好氮段吸收磷后的活性污泥部分以剩余污泥形式排出系統(tǒng)，部分回流到厭氧段將磷釋放出來。 A/O 法的特點 A/O 法是缺氧 (Anobrnic)工藝截厭 /好氧 (Obrnic)工藝的簡稱，通常是在常規(guī)的好氧活性污泥處理系統(tǒng)前，增加一段缺氧生物處理過程或厭氧生物處理過程。 A/O 法 水解酸化后的進入 A/O 池采用的缺氧一好氧處理工藝，它是 在傳統(tǒng)的活性污濾法好氧池前段設置了缺氧池 ，使微生物缺氧，好氧狀 態(tài)下交替操作進行微生物篩選，經篩選的微生物不但可有效地去除廢水 中的有機物，而且抑制了絲狀菌的繁殖，可避免污泥膨脹現(xiàn)象。 在水解酸化反應過程中首先大量微生物將進水中呈顆粒與膠體狀有機物迅速截留和吸附，這是一個快速的物理過程，只需幾秒鐘到幾十秒就進行完全；補截留下來的有印染廢水 格柵 /泵房 調節(jié)池 水解酸化池 A/O 池 二沉池 混 合 池 反應池 混凝沉淀池 出水 污泥濃縮池 污泥混合池 脫水機 泥餅外運 11 機物吸附在水解污泥表面，被緩慢分解；它在系統(tǒng)中的停留時間取 決于污泥停留時間，與水力停留時間無關；在水解產酸菌的作用下將不溶性有機物水解成為可溶解性物質，同時在產酸菌的協(xié)同作用下將大分子，難于生物降解的物質轉變?yōu)橐子诮到獾男》肿游镔|，并重新釋放到溶液中，在較高的水力負荷下隨水流出系統(tǒng)；由于水解和產酸菌世代期較短，因此這一過程也是迅速的。水解階段，可使固體有機物質降解為溶解性物質，大分子有機物質降解為小分子物質，在產酸階段，碳水化合物等有機物降解為有機酸，主要是乙酸，丁酸和丙酸等。 廢水 調節(jié)池 表曝池 混凝沉淀池 出水 污 泥 池 脫 水 外 運 10 水解酸化 +A/O+混凝沉淀工 藝 圖 23 水解酸化 +A/O+混凝沉淀工藝 選擇工藝流程 根據上述幾種工藝優(yōu)缺點的比較，和自己所設計處理水量的大小，選擇第三種工藝。而分建式增加了回流污泥的動力費。 廢水池 調節(jié)池 沉淀池 生物接觸氧化 混凝沉淀池 污泥池 污泥池 出 水 9 表曝 —— 混凝沉淀處理工藝 圖 22 表曝混凝沉淀處理工藝 表曝是一種完全混合曝氣活性污泥法，它有合建式和分建式兩種。 印染廢水處理設計 生物接觸氧化 —— 混凝沉淀工藝 圖 21 生物接觸氧化 混凝沉淀工藝 這是一個生物 化學二段處理工藝。 在具體確定某工廠廢水的處理流程前，首先要調查以下各點。 城市生活污水的水質特征較有規(guī)律，處理要求也較統(tǒng)一，主要是降低廢水的生化需氧量和懸浮固體，已形成了較完整的典型處理流程。對于水量、水質變化大的廢水，應選擇耐沖擊負荷強的工藝，或考慮設立池等緩沖設施以減少不利影響。如當?shù)貧夂蚝芾?，則應采用在采取適當?shù)募夹g措施后，在低溫季節(jié)也能正常運行，并保證取得達標水質的工藝。如地下水位高，地質條件差的地方，就不宜選用深度大、施工難度高的構筑物。此外，減少占地面積也是降低建設費用的重要措施。 建設及運行費用 考慮建設與運行費用時，應以處理水達到水質標準為前提 。廢水的水質特征，表現(xiàn)為廢水中所含污染物的種類、形態(tài)及濃度，它直接影響廢水處理的程度及工藝流程。 表 11 進水水質 以及國家排放標準 單位： mg/l CODCr BOD5 SS NH3N 色度 PH 進水 出水 600 150 700 500 1011 100 30 70 15 50 69 出水標準為“紡織行業(yè)污水排放標準（ GB42871992）中一級排放標準”，本設計要求廢水經處理后達到該標準 ，見表 11。 6 設計任務 本設計的處理水量為 12021m3/d，進水水質見表 11。這一流程的另一特點是，好氧段所產生的剩余污泥全部回流到厭氧段，厭氧段有較長的污 泥停留時間（ SRT），有利于污泥厭氧消化，從而顯著 降低了整個系統(tǒng)的剩余活性污泥量。此時與好氧法結合的厭氧處理已不是傳統(tǒng)的厭氧消化，它的水力停留時間（ HRT）一般為 6～ 12h，只發(fā)生水解和酸化作用。用 UASB 和管道厭氧消化器直接處理高濃度染料廢水的中長期運行結果表明，廢水中的色度和 COD去除率分別穩(wěn)定在 80％和90％以上。染料中的偶氮基因、三苯甲烷基因以及單氮基因聚合物，都能通過厭氧分解，通常在中溫條件下進行（ 37℃），水力停留時間 6h，主要含甲基紅染料的污水顏色能完全去除。由于上述原因，印染廢水的厭氧生物處理技術開始受到人們的重視，探求高效、低耗、投資省的印染廢水處理新技術已日顯重要。此外，好氧法的高運行費用及剩余污泥處理或處置問題歷來是廢水處理領域沒有解決好的一個難題。但由于生物對色度去除率不