【正文】 先假定中和 軸位于翼緣內(nèi)，則 1476760 8 3 .31 .0 1 4 .3 4 0 0cfNx m mfb?? ? ?? ?? 150fh mm? ? 所以假定成立，說明中和軸位于翼緣內(nèi)。 由于 0lh 15，取 2 ? ? 。 H m?? 0 3 4 2 .6 7 7 1 8 .74 7 6 .7 6Me m mN? ? ? 900 , 2 0 3 030ae M A X m m???????? 0 718 .7 30 748 .7iae e e m m? ? ? ? ? 由于 0 8900 ??5，應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù) ? 。 2012021114001 89001 9001400865ile hh? ? ????? ??????? ? ? ? ?????? 1 .1 2 7 4 7 4 .3 5 3 4 .5ie m m? ? ? ? 0 865 259 .5h m m? ? ? 所以可先按大偏心受壓情況計(jì)算。 51 30 .5 0 .5 1 4 .3 1 .8 7 5 1 0 1 .5 38 7 7 .7 0 1 0cfAN? ? ? ?? ? ?? 取 1 ?? 。M k N m N k N? ? ? 第二組： , .M k N m N k N? ? ? i）按第一組最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算。 3）下柱配筋計(jì)算。 39。 7 6 3ssA A m m? ? ? ，則柱截面全部縱筋的配筋率 % %? ?? ，截面一側(cè)鋼筋的配筋率 % %???，滿足要求。 39。 3 7 1 9 5 0 1 7 0 .2 639。 40039。2sxa? 時(shí)計(jì)算。 002 78001 5 , 1 .1 5 0 .0 1 1 .1 5 0 .0 1 0 .9 5 5400llhh?? ? ? ? ? ? ? 220 1201 1 7 8 0 01 1 0 .1 0 .9 5 5 1 .3 9 42 4 0 .5 4001 4 0 0 1 4 0 0365ile hh? ? ?? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? 4001 .3 9 4 2 4 0 .5 3 5 5 0 0 .2 622ishe e a m m?? ? ? ? ? ? ? ? 截面受壓區(qū)高度為 01 371950 6 5 . 0 3 0 . 5 5 3 6 5 2 0 0 . 7 51 4 . 3 4 0 0 bcNx m m h m mfb ??? ? ? ? ? ? ?? 且 39。選取上柱最不利的內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算： . , k N m N k N?? 參照附表 212，吊車廠房排架方向上柱的計(jì)算長度為 0024 .2 7. 893 .4 8 26 2. 935 5. 53400{ , 20 } 2030almMe mmNe MAX mm??? ? ??? 所以，初始偏心距為 0 220 .5 20 240 .5iae e e m m? ? ? ? ? 由于 0 7800 5400lh ? ? ?，應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù) ? 。1 1. 0 14 .3 40 0 86 5 0. 55 27 21 .2 9b c f o bN N f b h??? ? ? ? ? ? ? ? 說明為構(gòu)造配筋。經(jīng)計(jì)算判斷，下柱 IIIIII 截面的 12 組內(nèi)力進(jìn)行判別，有 組內(nèi)力為大偏心受壓， 組內(nèi)力為小偏心受壓。其中 組小偏心受壓的 N 值均滿足 1 1 .0 1 4 .3 4 0 0 3 6 5 0 .5 5 1 1 4 8 .2 9b c o bN N f b h??? ? ? ? ? ? ? ? 說明為構(gòu)造配筋。 對于上柱，截面有效高度 0h =40035=365mm 。對于對稱配筋的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)? ? 且 b? ?? 時(shí)，為大偏心受壓構(gòu)件；當(dāng) ? ? 或雖 ? ? 但 b? ??時(shí)，為小偏心受壓構(gòu)件。鋼筋為 HRB335，yf=yf’=300 2/Nmm ；箍筋 HPB235。 3. 排架柱的設(shè)計(jì) （ 1） A（ C）柱。對柱進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算和地基承載力計(jì)算時(shí)，采用荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，參照承載力極限狀態(tài)基本組合，取荷載分項(xiàng)系數(shù)為 1。M k N m N k N? ? ? 第二組： , .M k N m N k N? ? ? iii） maxN 及相應(yīng)的 M， V； iv） minN 及相應(yīng)的 M， V。 3）下柱配筋計(jì)算。 39。 7 6 3ssA A m m? ? ? ，則柱截面全部縱筋的配筋率 % %? ?? ，截面一側(cè)鋼筋的配筋率 % %???，滿足要求。 39。 3 7 1 9 5 0 1 7 0 .2 639。 40039。2sxa? 時(shí)計(jì)算。 002 78001 5 , 1 .1 5 0 .0 1 1 .1 5 0 .0 1 0 .9 5 5400llhh?? ? ? ? ? ? ? 220 1201 1 7 8 0 01 1 0 .1 0 .9 5 5 1 .3 9 42 4 0 .5 4001 4 0 0 1 4 0 0365ile hh? ? ?? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? 4001 .3 9 4 2 4 0 .5 3 5 5 0 0 .2 622ishe e a m m?? ? ? ? ? ? ? ? 截面受壓區(qū)高度為 01 371950 6 5 . 0 3 0 . 5 5 3 6 5 2 0 0 . 7 51 4 . 3 4 0 0 bcNx m m h m mfb ??? ? ? ? ? ? ?? 且 39。選取上柱最不利的內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算： , k N m N k N? ? ? 參照附表 212，吊車廠房排架方向上柱的計(jì)算長度為 0 2 ? ? ? 0 8 2 .0 3 2 2 0 .53 7 1 .9 5MemN? ? ? 400 , 2 0 2 030ae M A X m m???????? 所以，初始偏心距為 0 220 .5 20 240 .5iae e e m m? ? ? ? ? 由于 0 7800 5400lh ? ? ?，應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù) ? 。10 1. 0 14 .3 40 0 86 5 0. 55 27 21 .2 9b c f bN N f b h k N??? ? ? ? ? ? ? ? 說明為構(gòu)造配筋。經(jīng)計(jì)算判斷，下柱 IIIIII 截面的 12 組內(nèi)力進(jìn)行判別，有 8 組內(nèi)力為大偏心受壓， 4 組內(nèi)力為小偏心受壓。其中 3 組小偏心受壓的 N 值據(jù)滿足 10 14. 3 400 365 5 114 9b c bN N f bh k N??? ? ? ? ? ? ? ? 說明為構(gòu)造配筋。 對于上柱，截面有效高度 0 4 0 0 3 5 3 6 5h m m? ? ? 。對于對稱配筋的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)? ? 且 b? ?? 時(shí)，為大偏心受壓構(gòu)件；當(dāng) ? ? 或雖 ? ? 但 b? ??時(shí)，為小偏心受壓構(gòu)件。鋼筋為 HRB335，yf=yf’=300 2/Nmm ；箍筋 HPB235。 3. 排架柱的設(shè)計(jì) （ 1） A（ C）柱。對柱進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算和地基承載力計(jì)算時(shí)，采用荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，參照承載力極限狀態(tài)基本組合，取荷載分項(xiàng)系數(shù)為 1。 根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》規(guī)定，對于一般排架結(jié)構(gòu)，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值 S 應(yīng)按下式組合選取最不利的確定： i)由可變荷載效應(yīng)控制的組合 S= GKS + 1Q? QikS S= GKS +1nQi Qiki rS?? ii)由永久荷載效應(yīng)控制的組合 S= GKS +1nQi Qikcii rS??? 在每種荷載效應(yīng)組合中，對矩形和 I 形截面柱均應(yīng)考慮以下四種不利內(nèi)力組合： i） + maxM 及相應(yīng)的 N， V； ii） maxM 及相應(yīng)的 N， V； 表 5（ 1） 各種荷載單獨(dú)作用下 A 柱控制截面的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值匯總 控制截面及內(nèi)力正方向 橫載類別 橫載效應(yīng) 屋面活荷載效應(yīng) 吊車豎向車荷載效應(yīng) 吊車水平荷載效應(yīng) 風(fēng)荷載 彎矩圖及柱底截面 剪 力 屋蓋自重 柱及吊車梁自重 作用在AB 跨 作用在CD 跨 maxD 作用在 A 柱 maxD 作用在 B 柱左 maxD 作用在 B 柱右 maxD 作用在 C 柱 maxT 作用在 AB 跨 maxT 作用在BC 跨 maxT 作用在AB 及 BC 跨 左風(fēng) 右風(fēng) 序號 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 1— 1 kM kN 2— 2 kM kN 3— 3 kM kN kV 表 5（ 2） A 柱荷載效應(yīng)組合 內(nèi)力組合 截面 S= GKS +1nQi Qiki rS?? + maxM 及相應(yīng) N， V — minM 及相應(yīng) N， V maxN 及相應(yīng) M， V minN 及相應(yīng) M， V 1— 1 M (1+2)+*(3+4+7+10+12) (1+2)+* [*(6+8)+10+13] (1+2)+* (3+4+7+10+12) (1+2)+*(4+7+10+12) N kM (1+2)+(3+4+7+10+12) (1+2)+[*(6+8)+10+13] (1+2)+(3+4 +7+10+12) (1+2)+(4+7+10+12) kN 2— 2 M (1+2)+*[4+ *(5+7)+10+12] (1+2)+*[3+ *(6+8)+10+13] (1+2)+* (3+4+5+9+12) (1+2)+*(8+10+13) N kM （ 1+2） +[4+*(5+7)+10+12] (1+2)+[3+*(6+8)+10+13] (1+2)+(3+4+5+9+12) (1+2)+(8+10+13) kN 3— 3 M (1+2)+*[4+ *(5+7)+10+12] (1+2)+*[3+ *(6+8)+11+13] (1+2)+* (3+4+5+9+12) (1+2)+*(4+7+10+12) N V kM (1+2)+[4+ *(5+7)+11+12] (1+2)+(3+4+5+9+12) (1+2)+(3+ 4+5+9+12) (1+2)+(4+7+10+12) kN kV 表 5（ 3） A 柱荷載效應(yīng)組合 內(nèi)力組合 截面 S= GKS +1QkS +Max 及相應(yīng) N， V — Max 及相應(yīng) N， V Nmax 及相應(yīng) M， V Nmin 及相應(yīng) M， V 1— 1 M (1+2)+*7 (1+2)+*6 (1+2)+*3 (1+2)+*7 N kM (1+2)+7 (1+2)+6 (1+2)+3 (1+2)+7 kN 2— 2 M (1+2)+*5 (1+2)+*13 (1+2)+*5 (1+2)+*7 N kM (1+2)+5 (1+2)+13 (1+2)+5 (1+2)+7 kN 3— 3 M (1+2)+*12 (1+2)+*6 (1+2)+*5 (1+2)+*12 N V kM (1+2)+12 (1+2)+6 (1+2)+5 (1+2)+12 kN kV ③+④+⑤+⑥+⑦+⑧+⑨+⑩+⑾ +⑿ +⒀ 表 5（ 4） A 柱荷載效應(yīng)組合 內(nèi)力組合 截面 S= GKS +1nQi ci Qiki rS??? +Max 及相應(yīng) N， V — Max 及相應(yīng) N， V Nmax 及相應(yīng) M， V Nmin 及相應(yīng) M， V 1— 1 M (① +② )+*（③ +④ +⑦） (1+2)+*[*(6+8)] (1+2)+*(3+4+7) (1+2)+*(4+7) N kM （ ①