【正文】 ∑ Hf=Hf+H’f =[λ (∑ li+∑ lei)/d +∑ξ i](U2/2g) 選擇泵的型號為：流量為 m3/h，揚程為 。 K) A=φ /K△ Tm =( 105 1000)/(600 3600) = m2 取安全系數(shù)為 則 A 實際 =名稱 公稱直徑 Dg/mm 公稱壓力 Pg/MPa 管程數(shù) N 管子根數(shù) n 規(guī)格 273 Ⅱ 32 名稱 中心排管數(shù) 管程流通面積/m2 計算換熱面積/m2 換熱管長度/mm 規(guī)格 3000 ．精餾塔 塔頂空間 塔頂空間指塔內(nèi)最上層塔板與塔頂?shù)拈g距，為利于出塔氣體夾帶的液滴沉降，其高度應(yīng)該大于板間距。 K) 則有： A= Qc /(KΔ Tm) = 取安全系數(shù)為 實際面積 A= 28 選擇冷凝器的系列： 采用加熱管的直徑為： 25 名稱 公稱直徑 Dg/mm 公稱壓力 Pg/MPa 管程數(shù) N 管子根數(shù) n 規(guī)格 600 Ⅱ 254 名稱 中心排管數(shù) 管程流通面積/m2 計算換熱面積/m2 換熱管長度/mm 規(guī)格 6000 ．塔底再沸器 Qc=V’w r =( 2258 )=塔釜產(chǎn)品由溫度 ℃加熱到溫度 130℃ Δ Tm== 選擇 K=1000w/( m2 K) 設(shè)加熱原料溫度由 10℃到 85℃ 則有： φ = Qm,h cp,cΔ T = 75 = 106 kj/h 選擇傳熱系數(shù) K=800 w/(m2 K) Cp,h,水 = kj/(kg由圖查得 Vs,max= ,min= m3/s 故操作彈性為 Vs,max/ Vs,min=第九章、篩板塔設(shè)計計算結(jié)果 序號 項目 精餾段 提餾段 1 平均溫度 tm ℃ 3 平均壓力 Pm kPa 5 氣相流量 Vs m3/s 7 液相流量 Ls m3/s 9 實際塔板數(shù) 14 10 有效段高度 Z m 11 精餾塔塔徑 m 12 板間距 m 13 溢流形式 單溢流 14 降液管形式 弓形 15 堰長 m 16 堰高 m 17 板上液層高度 m 19 堰上液層高度 m 25 21 降液管底隙高度 m 23 安定區(qū)寬度 m 24 邊緣區(qū)寬度 m 25 開孔區(qū)面積 m2 26 篩孔直徑 m 27 篩孔數(shù)目 2721 28 孔中心距 m 29 開孔率 ％ 30 空塔氣速 m/s 32 篩孔氣速 m/s 34 穩(wěn)定系數(shù) 36 精餾段每層塔板壓降 kPa 38 負(fù)荷上限 液泛控制 39 負(fù)荷下限 漏液控制 40 液液沫夾帶 ev ( 液 /kg氣 ) 42 氣相負(fù)荷上限 m3/s 44 氣相負(fù)荷下限 m3/s 46 操作彈性 第十章、輔助設(shè)備的計算及選型 原料貯罐 設(shè)計原料的儲存利用時間為 3 天 Qm,h= kg/h 24h 3 = 則可知： V= Qm,h/進(jìn)料密度 == 設(shè)其安全系數(shù)為： 則有： V 實際 = 26 ．產(chǎn)品貯罐 設(shè)計產(chǎn)品的儲存時間為 3 天 Qm,h= 24h 3 = 產(chǎn)品密度 =甲醇密度 +水密度 = + =： V= Qm,h/產(chǎn)品密度 =194718/ = m3 設(shè)其安全系數(shù)為： 則有： V 實際 == m3 選擇設(shè)備：采用立式圓筒形固定頂儲罐系列（ ） 原料儲罐的選擇規(guī)格為： 名稱 標(biāo)準(zhǔn)序號 公稱體積/m3 計算體積/m3 內(nèi)徑/mm 總高/mm 材料 總重/kg 規(guī)格 217 600 660 9500 10338 Q235A.F 21840 產(chǎn)品儲罐的選擇規(guī)格為 名稱 標(biāo)準(zhǔn)序號 公稱體積/m3 計算體積/m3 內(nèi)徑/mm 總高/mm 材料 總重/kg 規(guī)格 208 300 330 7500 8305 Q235A.F 12760 原料預(yù)熱器 原料加熱：采用壓強為 的水蒸汽加熱，溫度為 130℃，冷凝溫度至 130℃流體形式采用逆流加熱 則 Qm,h=50000 1000/(330 24)= kj/(kg由圖查得 Vs,max= ,min= m3/s 故操作彈性為 Vs,max/ Vs,min= 提餾段 漏液線 Uo,min=【 (+ hLhσ )/ρ L /ρ V】 1/2 Uo,min=Vs, min/Ao hL= h w +hOW hOW =E(Lh/lw)(2/3) Vs, min = Ao{【 +( hW+E(Lh/lw)(2/3)) hσ 】ρ L /ρ V }1/2 = (+) 1/2 在操作范圍內(nèi)，任取幾個 Ls 值，依上式計算出 Vs 值計算結(jié)果列于下表 Ls m3/s Vs m3/s 8 液沫夾帶線 ev = 液 /kg 氣為限，求 Vs— Ls 關(guān)系如下： ev=106/σ L【 ua/(HT－ hf)】 ua=Vs/(ATAf)= Vs hf==(hw+ how) hw= how=E(Lh/lw)(2/3) hf=(+ Ls2/3)=+ Ls2/3 23 HT－ hf=ev=106/103【 ( Ls2/3)】 = 整理得 Vs= Ls2/3 在操作范圍內(nèi)，任取幾個 Ls 值，依上式計算出 Vs 值計算結(jié)果列于下表 Ls m3/s Vs m3/s 液相負(fù)荷下限線 對于平流堰，取堰上液層高度 how=，由式 how=E(Lh/lw)(2/3) = Ls,min=據(jù)此可做出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線 液相負(fù)荷上限線 以θ =4s 作為液體在降液管中停留時間的下限，由下式 θ =（ AfHT） /Ls=4 故 Ls,max=（ AfHT） /4=（ ） /4= m3/s 據(jù)此可以作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限 液泛線 令 Hd=ψ (HT＋ hw) Hd=hp+hL+hd hP=hc+hl+hσ hl=β hL hL= h w +hOW 聯(lián)立得 ψ HT＋ (ψ β 1)hw=(β +1) hOW+ hc + hd + hσ 忽略 hσ ，將 hOW 與 Ls、 hd 和 Ls、 hc 與 Vs 的關(guān)系代入上式，得 a’ V2s=b’c’ Ls2d’ Ls2/3 式中 a’=[(Aoco)2]（ρ v/ρ l） b’=ψ HT＋ (ψ β 1)hw c’=(lwhO)2 24 d’=103E( 1+β )(3600/lw)(2/3) 將有關(guān)數(shù)據(jù)代入 ,得 a’=[()2]（ ） = b’=＋ ()= c’=()2= d’=1031( 1+)(3600/)(2/3)= 故 V2s= Ls 在操作范圍內(nèi) ， 任取幾個 Ls 值 ， 依上式計算出 Vs 的值，計算結(jié)果如下表 Ls m3/s Vs m3/s 在負(fù)荷性能圖上，作出操作點 A，連接 OA，即作出操作線。 第八章、塔板負(fù)荷性能圖 精餾段 漏液線 Uo,min=【 (+ hLhσ )/ρ L /ρ V】 1/2 Uo,min=Vs, min/Ao hL= h w +hOW hOW =E(Lh/lw)(2/3) Vs, min = Ao{【 +( hW+E(Lh/lw)(2/3)) hσ 】ρ L /ρ V }1/2 = (+) 1/2 在操作范圍內(nèi)，任取幾個 Ls 值，依上式計算出 Vs 值計算結(jié)果列于下表 Ls m3/s Vs m3/s 液沫夾帶線 ev = 液 /kg 氣為限，求 Vs— Ls 關(guān)系如下： ev=106/σ L【 ua/(HT－ hf)】 ua=Vs/(ATAf)= Vs hf==(hw+ how) hw= how=E(Lh/lw)(2/3) hf=(+ Ls2/3)=+ Ls2/3 HT－ hf=ev=106/103【 ( Ls2/3)】 = 21 整理得 Vs= Ls2/3 在操作范圍內(nèi)，任取幾個 Ls 值，依上式計算出 Vs 值計算結(jié)果列于下表 Ls m3/s Vs m3/s 液相負(fù)荷下限線 對于平流堰，取堰上液層高度 how=，由式 how=E(Lh/lw)(2/3) = Ls,min=據(jù)此可做出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線 液相負(fù)荷上限線 以θ =4s 作為液體在降液管中停留時間的下限，由下式 θ =（ AfHT） /Ls=4 故 Ls,max=（ AfHT） /4=（ ） /4= m3/s 據(jù)