【正文】 計算公式如下： 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 45。 m； 支座最大彎距計算公式如下 : M2max = 支座最大彎距為 M2max= = kN 大橫桿的自重標準值 :P1= kN/m ； 腳手板的自重標準值 :P2= (2+1)= kN/m ； 活荷載標準值 : Q=3 (2+1)= kN/m； 靜荷載的設計值 : q1= + = kN/m； 活荷載的設計值 : q2= = kN/m； 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 44 圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 圖 2 大橫桿設計荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2組合。 二、大橫桿的計算 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)第 ，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。地基承載力滿足要求！ 普通型鋼懸挑腳手架計算書 一、參數信息 雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為： 立桿的縱距為 ，立桿的橫距為 ，立桿的步距為 m； 內排架距離墻長度為 m； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件； 連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 m，水平間距 m，采用焊縫連接； 施工均布荷載 (kN/m2):；腳手架用途 :結構腳手架； 同時施工層數 :1 層； 本工程地處廣東深圳市，基本風壓 kN/m2； 風荷載高度變化系數 μz，計算連 墻件強度時取 ，計算立桿穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數 μs 為 ； 每米立桿承受的結構自重荷載標準值 (kN/m):； 腳手板自重標準值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):； 安全設施與安全網自重標準值 (kN/m2):；腳手板鋪設層數 :15 層； 腳手板類別 :沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別 :木腳手板擋板； 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 42 懸挑水平鋼梁采用 16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度 3m，建筑物內錨固段長度 3 m。[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； 由長細比 l/i = 400/ 得到 φ=， l為內排架距離墻的長度； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 40 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 σ = N/lwt ≤ fc 或 ft 其中 N為連墻件的軸向拉力， N= kN； lw為連墻件的周長，取 Lw=pi d= mm； t為連墻件鋼管的厚度， t= mm； ft或 fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取 N/mm2； 經過焊縫抗拉強度 σ= /( )= N/mm2； 經過焊縫抗拉強度 σ= ft =185；對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求 ! 連墻件對接焊縫連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值 : fg = fgk kc = 500 kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 500 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數： kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A = kPa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N = 20/50 = 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 41 kN； 基礎底面面積 ： A = m2 。ω0= = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ m； 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N = 20/50 = kN； 不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N = 20/50 =； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： k = ； 計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細比 : L0/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系 數 φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 39 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； 考慮風荷載時 σ = 9660/(489)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 不考慮風荷載時 σ = (489)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 八、連墻件的穩(wěn)定性計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝， Wk = μs 根據各次卸荷高度得： 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 38 第 2次卸荷鋼絲 繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。 吊環(huán)強度計算公式為： σ = N / A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝 土結構設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按 2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于 [Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算 ,A=； 選擇吊環(huán)的最小直徑要為： d =（ 2 [Fg]/[f]/π） 1/2 =（ 2 103/50/） 1/2 = mm。 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： [Fg] = aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取 1； K 鋼絲繩使用安全系數。 經過計算得到 a1=arctg[(+)]= a2=arctg[]= 第 1次卸荷處立桿軸向力為： P1 = P2 = 20/50 = kN； 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 37 kx為不均勻系數，取 各吊點位置處內力計算為 (kN)： T1 = P1/sina1 = T2 = P2/sina2 = G1 = P1/tana1 = G2 = P2/tana2 = 其中 T鋼絲繩軸向拉力， G鋼絲繩水平分力。 第 1 次卸荷凈高度為 20m。=+= + =； 六、鋼絲繩卸荷計算 : 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG1 = [+( 2/2) ] = ； (2)腳手板的自重標準值；采用沖 壓鋼腳手板，標準值為 NG2= 27 (+)/2 = kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為 NG3 = 27 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網 : kN/m2 NG4 = 50 = kN； 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 36 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載為施工荷載標準值產 生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。 m； 最大應力計算值 σ = M / W = 106/5080= N/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 σ = N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為小 橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : νqmax = 5ql4/384EI νqmax=58004/(384105121900) = mm ； 大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = ++ = kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : νpmax = Pl(3l2 4l2/9)/72EI 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 35 νpmax = 800(3800248002/9 ) /(72105121900) = mm； 最大撓度和 ν = νqmax + νpmax = + = mm； 小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150= 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 按規(guī)范表 ,直角、旋轉單扣件承載力取值為 ，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 。 m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax = Pl/3 Mpmax = 用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ =Max(106,106)/5080= N/mm2； 大橫桿的最大彎曲應力 為 σ = N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 跨中最大彎距計算公式如下 : M1max = + 跨中最大彎距為 M1max= + = kN將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 十三、附 圖 各層 外架布置圖 ； 酒店 剖面 外架 圖 ； 十 四 、 腳手 架計算書 鋼管落地腳手架計算書 一、參數信息 雙排腳手架搭設高度為 50 m，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：橫距 Lb為 ，縱距 La為 ，大小橫桿的步距為 m； 內排架距離墻長度為 ； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 m，水平間距 m，采用焊縫連接； 深圳招商建設有限公司 海上世 界酒店 外架施工方案 30 施工均布活荷載標準值 : kN/m2；腳手架用途 :結構腳手架； 同時施工層數 :1 層； 本工程地處廣東深圳市，基本風壓 kN/m2； 風荷載高度變化系數 μz，計算連墻件強度時取 ，計算立桿 穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數 μs 為 ； 每米立桿承受的結構自重標準值