【正文】 F 對接焊縫切向力， F=； A 水平鋼梁滿焊的截面積， A=； fc 對接焊縫的抗壓強度， fc=215N/mm2； ft 對接焊縫的抗拉強度， ft=185N/mm2； fv 對接焊縫的抗剪強度， fv=125N/mm2； 經過計算得到焊縫正應力 σ= N/A =103/(102)=； 焊縫剪應力 f=F/A =103/(102)=； 對接焊縫的折算應力 (+3)=； 對接焊縫的正應力 σ=，滿足要求； 對接焊縫的剪應力 f =，滿足要求； 對接焊縫的折算應力 ft =，滿足要求！ 。 選擇 637鋼絲繩 ,最小直徑必須大于 13mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的吊環(huán)強度計算公式為 σ=N/A ≤ [f] 其中 [f] 為吊環(huán)抗拉強度，取 [f]=，每個吊環(huán)按照兩個截面計算 。)= 型鋼最大應力計算值 σ= Mmax/()+N/A=106/(178103)+103/(102)=m2 型鋼的最大應力計算值 σ= N/mm2 ≤[f]=215 N/mm2，滿足要求！ 37 型鋼整體穩(wěn)定性計算 水平型鋼采用 20a號工字鋼 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： φb=(570tb/lh)(235/fy) =5701173235 /(31032200235)= 經過計算得到最大應力 σ=Mmax/(φbWx)=106/( 178103)= N/mm2 型鋼的最大應力計算值 σ= N/mm2 ≤[f]=215 N/mm2，滿足要求！ 拉繩強度計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力為 ； 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式： [Fg]=αFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)； 計算中近似取 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對 61 63 661鋼絲繩分別取 、 ； K 鋼絲繩使用安全系數，取 9。)= 水平型鋼的軸向力 N=2cos(176。 圖中角度 OPQ=arctan( /( + ))=176。m。 型鋼固接處的支撐力為 RB=。 水平鋼梁自重荷載 q=103= kN/m 經過連續(xù)梁的計算得到 36 剪力圖 (kN) 彎矩圖 (kN 型鋼截面慣性矩 I=，截面抵抗矩 W =178cm3，截面積 A =。m) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ min[lb/150， 10]＝ min[850/150， 10]＝ 滿足要求！ 支座反力計算 30 承載能力極限狀態(tài) Rmax= 五、扣件抗滑承載力驗算 橫桿與立桿連接方式 單扣件 扣件抗滑移折減系數 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿： Rmax=≤Rc=8= 橫向水平桿： Rmax=≤Rc=8= 滿足要求！ 六、荷載計算 腳手 架搭設高度 H 腳手架鋼管類型 Ф483 每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m) 立桿靜荷載計算 立桿承受的結構自重標準值 NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/2)H=(+2/2)= 單內立桿： NG1k= 腳手板的自重標準值 NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbG kjb1/1/2=(+1)1/1/2= 單內立桿： NG2k1= 欄桿與擋腳板自重標準值 NG2k2 單外立桿： NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(+1)1/2= 圍護材料的自重標準值 NG2k3 單外立桿： NG2k3=GkmwlaH== 構配件自重標準值 NG2k總計 單外立桿： NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=++= 單內立桿： NG2k=NG2k1= 31 立桿施工活荷載計算 外立桿： NQ1k=lalb/2=/2=0kN 內立桿： NQ1k=0kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿： N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ 0= 單內立桿： N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ 0= 七、立桿穩(wěn)定性驗算 腳手架搭設高度 H 立桿截面抵抗矩 W(mm3) 4490 立桿截面回轉半徑 i(mm) 立桿抗壓強度設計值 [f](N/mm2) 205 立桿截面面積 A(mm2) 424 連墻件布置方式 兩步三跨 立桿長細比驗算 立桿計算長度 l0=k μh== 長細比 λ=l0/i=103/=≤210 滿足要求！ 查《規(guī) 范》表 C得， φ= 立桿穩(wěn)定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(NG1k+NG2k)+=(+)+0= σ=N/(φA)=(424)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(NG1k+NG2k)+=(+)+0= Mw=Mwk=ωklah2/10== q39。la== 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié)可知 F1=Rmax= q== 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知 F139。la4/(100EI)=15004/(100206000107800)= νmax＝ ≤[ν]＝ min[la/150， 10]＝ min[1500/150， 10]＝ 10mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=== 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。=(+Gkjbl b/(n+1))+Gkl b/(n+1)=(+(2+1))+0(2+1)=N/m 計算簡圖如下： 抗彎驗算 28 Mmax===謹防非施工人員進入。 24 第六節(jié)、勞動力計劃 一、專職安全生產管理人員 搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業(yè)中，故應加強安全監(jiān)控力度，現場設定若干名安全監(jiān)控員。 (D) 其他人身傷害事故處理：當發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。用涼水或 50%酒精擦其全身，直至皮膚發(fā)紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。局部電擊時，應對傷員進行早期清創(chuàng)處 理，創(chuàng)面宜 暴露，不宜包扎，發(fā)生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 (B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。 (3) 現場事故應急處理 施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。 (2) 事故報告 事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。 (4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。 (2) 當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調。 應急領導小組及其職責 應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來； (6) 健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環(huán)節(jié)。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料； (4) 搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲?？奂坑停菟ㄒ隋冧\防銹，使用 3~5年保護層剝落后再次鍍鋅。鋼管內壁可根據地區(qū)情況，每 2~4年涂刷一次，每次涂刷兩遍。涂刷時涂層不宜過厚。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。應按現行行業(yè)標準《施工現場臨時用電安全技術規(guī)范》 JGJ 4620xx的有關規(guī)定執(zhí)行； (12) 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。雪后架上作業(yè)應有防滑措施，并掃除積雪； (6) 腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規(guī)范進行。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗； (2) 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋； (3) 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規(guī)范規(guī)定進行檢查驗收，合格后方準許使用； (4) 作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。 1翻掀墊鋪竹笆 應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。 1當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 1高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。 拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。 拆架時嚴禁碰撞腳手架 附近電源線，以防觸電事故。 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于 2步，如高差大于 2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約 ）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加