【正文】 底模 18mm，第一層龍骨采用單枋 b=80mm， h=80mm，間距 400mm；第二層龍骨采用單鋼管Φ ， A=；門式鋼管腳手架間橫向間距 600mm，門式鋼管 腳手架縱向間距 600mm。 （ 2）門式鋼管腳手架立桿支承面受沖切承載力驗(yàn)算 立桿設(shè)配套底座 100100 mm,支承面為混凝土樓板（ 按 C20 考慮 ） ，樓 板 厚 =150mm ； 上 部 荷 載為 :F=++[(+)]= β s = ， ft=， hO=15020=，β h = η =＋ ，σ pc,m = N/mm2， Um=4100=400 mm （ h ft＋ pc,m）η Um hO =((1+1)) /1000= 受沖切承載力 ＞ ,滿足要求。 計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖如下圖： 計(jì)算簡圖 （ 1）門式鋼管腳手架承載力驗(yàn)算 傳至每個(gè)門式鋼管腳手架立柱的力的系數(shù) 九江市委黨校新校區(qū)工程 模板專項(xiàng)方案 42 傳至每個(gè)門式鋼管腳手架立柱的力 NQK1 =3700= kN 每個(gè)門式鋼管腳手架立柱的活荷載（ ） : NQK2=(+)1= kN 每個(gè)門式鋼管腳手架立柱荷載 NQK =NQK1＋ NQK2 =+= kN 單 MF1219 榀門式鋼管腳手架與交叉支撐重量 每個(gè)門式鋼管腳手架立桿沿高度重量 NGK=()+(+)= kN 門式鋼管腳手架總承載力為 NGK+NQK=+= kN 每個(gè)門式鋼管腳手架立柱的承載力 (N)247。 2)抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 剪力系數(shù) KV= V=KVP=3700=4338N= τ =3V/(2bh)=34338/(12489)= N/mm2 第二層龍骨抗剪強(qiáng)度τ =3V/(2bh)=＜ ,九江市委黨校新校區(qū)工程 模板專項(xiàng)方案 41 滿足要求。第二層龍骨采用單鋼管 A=489mm2；抵抗矩 W＝ 5080mm3； I＝ 121900mm4。 3)撓度驗(yàn)算 q=q2 第 一 層 龍 骨 間 距 / 計(jì)算寬度=撓度系數(shù) Kυ = 最大撓度為υ max=KυqL4/(100EI)=21200 4/(10090003413333)= mm [υ ]=1200/400= 第一層龍骨撓度 V=＜ [υ]=, 滿足要求。 1)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 第一層龍骨受均布荷載： q=q1第一層龍骨間距 /計(jì)算寬度 =彎矩系數(shù) KM= 最大彎矩為 Mmax=KMqL2= 2== σ =M/W =403833/85333=九江市委黨校新校區(qū)工程 模板專項(xiàng)方案 39 第一層龍骨抗彎強(qiáng)度σ =M/W=＜ fm=,滿足要求。 3)撓度驗(yàn)算 荷載不包振搗砼荷載 ,則計(jì)算荷載 q2=，撓度系數(shù) Kυ= υ =K υq2L4/(100EI)=400 4/(100486000)= mm [υ ]=400/400= 樓板底模撓度 V=＜ [υ]=, 滿足要求。 M== σ =M/W=328965/54000= 樓板底?？箯潖?qiáng)度σ =M/W=＜ fm=,滿足要求。 q2L2 = 210 6= 跨中彎矩系數(shù) KM= M3=KM 1） 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 a 、①＋②＋③＋④荷載 支座彎矩系數(shù) KM= M1=KM （ 1）底模及支架荷載計(jì)算 荷載類型 標(biāo)準(zhǔn)值 單位 計(jì)算寬度 板厚 系數(shù) 設(shè)計(jì)值 ①底模自重 kN/m2 = kN/m ②砼自重 kN/m3 = kN/m ③鋼筋荷載 kN/m3 = kN/m ④施工人員及施工設(shè)備荷載 kN/m2 = kN/m 底模和支架承載力計(jì)算組合①＋②＋③＋④ q1 = kN/m 九江市委黨校新校區(qū)工程 模板專項(xiàng)方案 36 底模和龍骨撓度驗(yàn)算計(jì)算組合①＋②＋③ q2 = kN/m （ 2）樓板底模板驗(yàn)算 第一層龍骨間距 L=400mm,計(jì)算跨數(shù) =四跨。 第一層龍骨 8080mm 單木枋 250mm,第二層龍骨 8080mm 雙木枋 1200mm；門式鋼管腳手架縱向 600mm,底模厚度 18mm,側(cè)模厚度18mm；豎肋 8080mm 木枋 300mm。 計(jì)算簡圖和內(nèi)力圖如下圖： 九江市委黨校新校區(qū)工程 模板專項(xiàng)方案 32 計(jì)算簡圖 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力必須滿足下式要求： P≤ fg P=N/A= 式中： P－立桿基礎(chǔ)地面的平均壓力 (kN/m2)； A－基礎(chǔ)底面面積 (m2)， A= m2； N－上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向壓力設(shè)計(jì)值 (kN)，N=； fg－地基承載力設(shè)計(jì)值 (kN/m2)； fg=kc fgk 九江市委黨校新校區(qū)工程 模板專項(xiàng)方案 33 == kN/m2 其中 kc－腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)， kc=； fgk－地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值 ()， fgk=。 2）抗剪驗(yàn)算 剪力系數(shù) KV= V=KV q， L = =2. 91kN τ =3V/（ 2bh） =32. 911000/(28080)=0. 68N/mm2 側(cè)肋抗剪強(qiáng)度τ =3V/(2bh)=＜ [F]=,滿足要求。 3）撓度驗(yàn)算 按強(qiáng)度驗(yàn)算荷載組合 ,不考慮傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載，故 q， =( )=16N/mm，撓度系數(shù) Kυ = 撓 度 υ =K υ q ，L4/100EI=16 4004/(100330480)= mm [υ ]=300/400= 側(cè)模撓度 V=＜ [υ]=, 滿足要求。 M=KM?qL2=23300 2== σ = M/W=220216/36720=側(cè)模抗彎強(qiáng)度σ =M/W=＜ fm=,滿足要 求。 九江市委黨校新校區(qū)工程 模板專項(xiàng)方案 29 2）振搗砼產(chǎn)生的荷載 3）傾倒砼產(chǎn)生的荷載 分項(xiàng)系數(shù) 標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2 荷 載 值kN/m2 新澆砼的側(cè)壓力 振搗砼產(chǎn)生的荷載 傾倒砼產(chǎn)生的荷載 （ 2）模板強(qiáng)度驗(yàn)算 取豎肋間距 L=300mm,計(jì)算跨數(shù)五跨 ,木模板厚度 h=18mm； W=bh2/6=68018 2/6=36720mm3； I=bh3/12=68018 3/12=330480mm4。 （ 2）門式鋼管腳手架支承面受沖切承載力驗(yàn)算 門式鋼管腳手架立桿設(shè)配套底座 100100 mm,支承面為（按 C25考慮 ） 混凝土樓板，樓板厚 =300mm，上部荷載為： F=+[+(+)]= β s =,ft=,hO=30015=285mm,β h =,η =＋σ pc,m =,Um=4100=400 mm ( h ft＋ pc,m)η UmhO =((1+1)400 285)/1000= 門架支承面受沖切承載力 ＞ ,滿足要求。= /m 每個(gè)門式鋼管腳手架立柱沿高度重量 =，鋼管重量=門式鋼管腳手架和水平拉桿重量 NGK =()+2= 九江市委黨校新校區(qū)工程 模板專項(xiàng)方案 28 門式鋼管腳手架總承載力 = NGK＋ NQK =+= 每個(gè)門式鋼管腳手架立柱的承載力 (kN)=247。 3）撓度驗(yàn)算 P’ =V=1/2 q梁寬＋ P 板傳=( 0. 40+)1000= 2152N， 撓度系數(shù) Kυ = υ = Kυ P’ L3/（ 100EI）= 2152600 3/(1006826667)= [υ ]=L/400=600/400= 第二層龍骨撓度 V=＜ [υ]=, 滿足要求。 b=80mm, 雙木枋 :W=28080 2/6=170667mm3 ，I=28080 3/12=6826667mm4 ； 1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 P=V=1/2 q梁寬＋ P=( 0. 40+)1000= 2352N， 彎矩系數(shù) KM= 九江市委黨校新校區(qū)工程 模板專項(xiàng)方案 26 最大 彎矩為 Mmax=KMPL= 2352600= = σ =M/W=347155/170667= 第二層龍骨抗彎強(qiáng)度σ =M/W=＜ [f]=,滿足要求。 3）撓度驗(yàn)算 q’ =q2第一層龍骨間距 /梁寬 =