【正文】 變壓器初級 繞組 和次級 繞組的匝數(shù)比為 opinsp VVNN min? (318) 式中 Vop 為整流濾波輸出電壓的脈沖幅度 ,它 可以由 下式計算得出 畢業(yè)設計（論文）說明書 共 38 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 第 20 頁 ????? doop VVV (319) 其中 Vd 為 肖特基 二極管的導通壓降 ，選取 1V； 為整流器輸出占空比。 .則 EE40 磁芯的理論功率容量乘積為 : ???? qep AAA (316) 可見采用采用厚型 EE40 磁芯 ,其功率容量足夠大 ,完全能夠滿足要求。一般典型取值為 K0=，因此最終得到 AP 法選 擇磁芯的基本公式是： 畢業(yè)設計（論文）說明書 共 38 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 第 19 頁 600 104 )1( ???? fjBKK PAAAPwfew ? ? (314) 高頻變壓器的參數(shù)計算 選取電路的開關(guān)頻率為 90khz，選取變壓器的最大工作磁通密度 Bw=1000Gs。而電源效率 iPP /0?? (313) 窗口使用系數(shù) K0 的確定 窗口使用系數(shù) K0 是表征變壓器或電感器窗口面積中銅線實際占有的面積量。 為原邊繞組每匝所占用面積， sA39。 ? jIAs 239。39。 AP 法的公式推導：原邊 NP 匝、副邊 NS 匝的變壓器，在原邊以電壓 V1 開關(guān)工作時，根據(jù)法拉第定律： ewpsf ABNfKV ?1 (38) 式中 fs 為開關(guān)工作頻率； Bw 為工作磁通密度； Ae 為磁芯有效面積； Kf 為波形系數(shù)，方波時為 1。 畢業(yè)設計（論文）說明書 共 38 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 第 18 頁 高頻變壓器的設計方法 高頻變壓器的設計方法簡介 最常用的的有兩種高頻變 壓器的設計方法，第一種是先求出磁芯窗口面積 Aw 與磁芯有效面積 Ae 的乘積 AP，根據(jù) AP 值，查找出所需磁性材料的編號；第二種方法是先求出幾何參數(shù)，查找出磁芯編號，再進行設計，前者稱為 AP 法，后者稱為 Kg法。 避免瞬態(tài)飽和：對于高頻變壓器而言如果工作磁通密度選擇較大 ,在通電瞬間就會發(fā)生磁飽和，由于變壓器 和功率開關(guān)管直接相連并加有較高電壓 ,高頻變壓器的飽和即使是很短的幾個周期 ,也會導致功率開關(guān)管的損壞 ,因此有必要合理設計變壓器工作的磁通范圍 ,避免瞬態(tài)飽和。同時每個 MOS 管都并聯(lián)了 R、C（ R=100?， C=1000pf）電路用于吸收電壓尖峰，以免 MOS 管被擊穿。 為此 在設計的過程中 ,為了 確保 在電網(wǎng)電壓 輸入波動 時 ,電源能夠可靠 的 工作 ,MOS 管 的正向耐壓值應該在 358V 以上 (即 Vinmax=358V， 考慮 電網(wǎng) 電壓波動范圍是 15? %。全橋拓撲電路的主要缺點是由于 MOSFET 管 的交替導通 ,很容易造成上下管 的 直通炸管現(xiàn)象 ,因此需要采用一定的電路 來 避免 上下 開關(guān)管 的 直通現(xiàn)象。 全橋電路的設計 主電路結(jié)構(gòu)的選擇 全橋拓撲電路（圖 ）由四個 MOSFET 組成 ,它的主要優(yōu)點是 高頻 變壓器只需要一個初級繞組 ,通過 交流 電壓得到正反向磁通 ,次級輸出采用 帶 中心抽頭式 的 輸出 ,輸出整流電路采用全波整流 電路 。另外根據(jù)經(jīng)驗也可得知 ,一般輸出 1W 的功率對應輸入濾波電容可取 1uF。接下來將對主電路的各部分的工作原理及關(guān)鍵元器件的參數(shù)設計和選取作詳細的介紹。接著對峰值電流型控制電路中存在的斜率補償問題進行了分析和研究 ,并給出了補償電路設計過程。2? (28) 頻率振蕩電路的斜率 T onV oscdV osc /)(? (29) 由疊加原理可知補償后的誤差放大器的輸入電壓 21 121 2 RRV oscRRRV sRVr ???? (210) 斜坡的補償值 21 221 1 RR RVMRR RVV so s cc o m p ???? (211) M 是補償系數(shù)，取 。 畢業(yè)設計（論文）說明書 共 38 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 第 13 頁 圖 電感電流波形 斜坡補償電路的設計 圖 斜率補償電路 圖 2. 8 中所示是斜率補償電路 ,通過采樣電阻 Rs 將電感電流的信號變成電壓信號來反饋， R1 和 R2 值的比例決定了所加的斜坡補償量的大小 ,電容 C2 與 R1 構(gòu)成 RC 濾波電路可以防止電路的誤動作 .將斜率補償電路再簡化即可得到如下圖 所示電路： 畢業(yè)設計（論文）說明書 共 38 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 第 14 頁 圖 簡化的斜率補償電路 斜率補償電路的設計 : 電感電流下降的斜率 LV o u tdtdim //2 ?? (26) 初級繞組的電感電流的下降斜率 ktmm /239?？梢钥闯鼋?jīng)過一個周期后 ,由擾動電流引起的誤差已經(jīng)被消除。如圖 ,在加入斜坡補償電路之后 ,即使電路占空比小于或接近 50%,也能改善電路的性能。 （ a） 占空比小于 50% （ b）占空比大于 50% 圖 峰值電流控制的電感電流在擾動下的波形 由圖可知 ,經(jīng)過一個周期 ,由擾動電流 I? 0 引起的誤差為 : )( 121 mII o???? (21) 經(jīng)過 n 個周期擾動電流引起的誤差為 畢業(yè)設計（論文）說明書 共 38 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 第 12 頁 non mII )( 12???? (22) 由公式 22可知當電路占空比小于 50%時 ,m2m1 電路的擾動電流引起的誤差減小 ,是衰減振蕩 ,系統(tǒng)工作是穩(wěn)定的。 畢業(yè)設計（論文）說明書 共 38 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 第 11 頁 斜率補償?shù)幕驹? 在不考慮外部電壓環(huán)的情況下，當恒頻電 流型變換器的占空比 D50%時，就存在內(nèi)部電流環(huán)不穩(wěn)定的問題。 斜坡補償電路的基本原理和設計 本文電路采用 TI公司的 UC3846 芯片 ,該芯片采用的峰值電流控制型技術(shù) ,因而存在峰值電流控制模式的優(yōu)點和缺點 ,其中一問題是當占空比大于 50%電路開環(huán)工作狀態(tài)缺乏穩(wěn)定性 ,而且易發(fā)生次諧波振蕩 ,可以通過加入斜率補償電路來改善。 滯環(huán)電流模式控制的優(yōu)點是 :