【正文】 32 參考文獻(xiàn) [1] 于駿一，鄒青 .機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ) .第 2版 .機(jī)械工業(yè)出版社， 2021年 1月：第 1頁(yè) [2] 北京隆源自動(dòng)成型技術(shù)公司 . 快速成型技術(shù)為現(xiàn)代制造業(yè)提供強(qiáng)勁動(dòng)力 .CAD世界 [3] 于杰，趙先仲 .快速成型技術(shù)引發(fā)制造業(yè)的變革 .江蘇機(jī)械制造與自動(dòng)化 .2021年第 4期 [4] 魏增敏，張永忠，高士友，杜寶亮，石力開 .激光快速成型技術(shù)的發(fā)展及其在功能梯度材料制備上的應(yīng)用 .材料導(dǎo)報(bào) .2021年 5月 .第 19卷（第 5期）：第 7879 頁(yè) [5] 許勤，張堅(jiān) .激光快速成型技術(shù)研究現(xiàn)狀與發(fā)展 .九江學(xué)院學(xué)報(bào) .2021年 .第 1期：第 9頁(yè) [6] 鄭啟光 .激光先進(jìn)制造技術(shù) .激光研究院 [7] 張永忠，石力開，章萍芝，徐駿 .基于金屬粉末的激光快速成型技術(shù)新進(jìn)展 .稀有金屬材料與工程 .2021年 12月 .第 29卷（第 6期）：第 363364頁(yè) [8] Abbott D H， Arcella F G． Advanced Mitered＆ Processes [J].1998年第 5期：第 29～ 30頁(yè) [9] 丁時(shí)峰，李清香，徐明晗 .功能梯度材料制備的研究現(xiàn)狀 .廣西輕工業(yè) 化工與材料 .2021 年 11月 .第 11期：第 9頁(yè) [10]張永忠，章萍芝，石力開，徐駿，席明哲，程晶 .金屬零件激光快速成型技術(shù)研究 .材料導(dǎo)報(bào) .2021年 12月 .第 15卷（第 12期）：第 11頁(yè) [11]田鳳杰，韓輝 .功能梯度材料激光快速成型同軸送粉系統(tǒng)設(shè)計(jì) .沈陽(yáng)理工大學(xué)學(xué)報(bào) .2021年 12 月 .第 27卷（第 6期）：第 1頁(yè) [12]張魁武．國(guó)外激光熔覆應(yīng)用和直接熔覆金屬零件及梯度材料制造 [J].金屬熱處理 .2021年 .第 27卷 (第 9期 )：第 14頁(yè) [13]肖強(qiáng)偉，余歡，徐志峰 .選擇性激光燒結(jié)技術(shù)的發(fā)展概況及展望 .國(guó)外金屬加工 .2021 年 .第 26卷（第 2期） .第 1頁(yè) [14]范超毅，趙天嬋，吳斌方 .數(shù)控技術(shù)課程設(shè)計(jì) .華中科技大學(xué)出版社 .2021年 5月：第 7172頁(yè) [15]張正偉，楊武雄，陳凱，肖榮詩(shī) .激 光熔覆快速成型送粉噴嘴的研制 .激光雜志 .2021 年 .第 28卷（第 1期）：第 1頁(yè) [16]田鳳杰 .卸載式激光同軸送粉噴嘴的研制 .中國(guó)機(jī)械工程 .2021年 10月 .第 22卷（第 19期）：第22992302頁(yè) [17]陳光霞，覃群 .選擇性激光熔化快速成型復(fù)雜零件進(jìn)度控制及評(píng)價(jià)辦法 .工藝與裝備 .2021年 .第2期：第 103頁(yè) [18]張磊 .粉末激光燒結(jié)快速成型工藝及關(guān)鍵技術(shù)研究 .山東大學(xué)碩士學(xué)位論文 .2021年：第 69 頁(yè) [19]唐增寶，常建餓 .機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) .第 3版 .華中科技大學(xué)出版社 2021年 9月 [20]鄭文緯，吳克堅(jiān) .機(jī)械原理 .第 7版 .高等教育 出版社 .1956年 10 月 [21]裘文言，張祖繼，瞿元賞 .機(jī)械制圖 .高等教育出版社 .2021年 6月 . 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? （３－２８） r admNr admN /)(36443 ????? ???????? 導(dǎo)軌 設(shè)計(jì) 隨著現(xiàn)今技術(shù)制造的不斷提升，各大工廠的傳統(tǒng)制造也發(fā)生了不小的變化，例如數(shù)控、工業(yè)機(jī)器臂等技術(shù)都在各類生產(chǎn)線上得到了廣泛的使用。 4 .機(jī)械轉(zhuǎn)動(dòng)系統(tǒng)的剛度 （ 1）計(jì)算滾珠絲杠的剛度計(jì)算 sK 本工作臺(tái)的絲杠支承方式為兩端固定，當(dāng)滾珠絲杠的螺母中心位于滾珠絲杠的兩支承的中心位置（ a=L/2,L=1075mm）時(shí)，滾珠絲杠螺母副具有最小拉壓剛度 minsK ，計(jì)算： mNmNLdKa ?? /22222m i n ??????（３－２２） 當(dāng) m a 3 3 7 sjY KmmLammLa 有最大拉壓剛度時(shí)，滾珠絲杠螺母副具或 ???? )(222m a x jjs LLL LdK ??? （３－２３） mN ?/)( 22??? ???? min/ N? （ 2）計(jì)算滾珠絲杠與滾道的接觸剛度 bK ，可得：軸向工作載荷 軸承的最大，滾動(dòng)體個(gè)數(shù)，滾動(dòng)體直徑已知角接觸 , ma x ? ????K Zmmd Q? 3 5m a x s i ?BQb ZFdK ??? （３－２４） mNN ?/ i n/60s i 3 52 ???????? （ 3）計(jì)算滾珠絲杠與滾道的接觸剛度 cK 查附錄 A 表 A3得滾珠與滾道的接觸剛度 K=1585N/um,額定載荷得： m i n/ 4 9 3m i n/4 6 5 0 8 8 91 5 8 5)(3131m a x NNCFKK aac ??????? ????（３－２５） （ 4）計(jì)算進(jìn)給轉(zhuǎn)動(dòng)系統(tǒng)的綜合拉壓剛度最大值為 由式（ 247a）得進(jìn)給轉(zhuǎn)動(dòng)系統(tǒng)的綜合 拉壓剛度的最大值為 11111 m a xm a x ??????? cbs KKKK （３－２６） 故 mNK ?/ ax ? 得進(jìn)給系統(tǒng)的綜合拉壓力剛度的最小值為 26 11111 m i nm i n ??????? csb KKKK （３－２７） 故 mNK ?/ in ? 由圖 11 可知，扭矩作用點(diǎn)之間的距離 mmL ? 。 查表 A3 得滾珠絲杠額定動(dòng)載荷 NCa 46500? ，運(yùn)轉(zhuǎn)條件系數(shù) ?wf ，滾珠絲杠的軸向載荷 NFFa 8 8 9m a x ?? ，滾珠絲杠螺母副轉(zhuǎn)速 m in/1 5 0 0m ax rnn ?? 故由式得： rrfFCL wa a 96363 760010 ????????? ???????????? （３－２１） hhnLL h 9 ????? 額定壽命規(guī)定為 20210h。 滾珠絲杠的壽命主要受疲勞壽命。 的校驗(yàn) 滾珠絲杠螺母副臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算的長(zhǎng)度 L2= aMPE ?? ，材料密度 35 / mmNg ?????重力加速度 23 / smmg ?? 安全系數(shù) K1= 244 得 ?? 。 本工作臺(tái)的滾珠絲杠支承方式采用預(yù)拉伸結(jié)構(gòu)，絲杠始終受拉不受壓。并在脂潤(rùn)滑狀態(tài)下急速為 1500r/min，故滿足要求，并且預(yù)緊載荷力也符合要求。 在滾珠絲杠的兩個(gè)鍋?lái)敹司x擇國(guó)產(chǎn) 60 度角接觸球軸承兩件一組背對(duì)背安裝，組成滾 24 珠絲杠的兩端國(guó)定支撐方式。澤州相分力為： NNFF NNFF Ba Br i n osm a xm a x ????? ????? （３－１５） 因?yàn)? ???raFF，所以查表 225，軸向系數(shù) X=，軸向系數(shù) Y=，故： NNYFXFP ar )( ??????? （３－１６） NnLPC h 33 ????? （３－１７） （ 5）確定軸承的規(guī)格型號(hào) 因?yàn)闈L珠絲杠螺母采取預(yù)拉伸措施，所以選用 ?60 角接觸球軸承背對(duì)背安裝，已組成滾珠絲杠兩端國(guó)定的形式。 滾珠