【正文】 (215) 式 中： tI 第 t 年的全部投資 (包括固定資產和流動資金 )； tC162。 費用現(xiàn)值法的計算公式為： 1 ( ) (1 )N tc t t v ctP I C S W i = 162。 費用現(xiàn)值法確定最優(yōu)管徑 青島科技大學本科畢業(yè)設計（論文） 27 費用現(xiàn)值比較法簡稱現(xiàn)值比較法。 水電設施、道路、通訊設施等費用按線路投資與輸油站投資之和的 12%計算。 固定資產形成率為 85%，綜合折舊率取 %(綜合折舊年限為 14 年 )，殘值為 0。 年經營成本＝燃料費用＋電力費用＋工資及福利費＋修理費＋油氣 損耗費＋折舊費 +其他費用 油氣損耗費包括大罐的蒸發(fā)損耗和泄漏損失等，可按年輸量或銷售量的一定比例計算。 h)； peih —第 i 泵站泵機組的效率； G—年輸量，噸 /年； 計算結果如下表 2表 2表 29 其他費用的計算 首站職工 30 人，中間熱泵站取 15 人。 全線的電力費用可采用下式計算： 32. 72 3 10 dP p e i HGeS h180?！?)； HB —燃料油熱值， J/kg； RiT —第 i 加熱站的出站溫度， ℃ ； ZiT —第 i 加熱站的進站溫度， ℃ ； Zih —第 i 加熱站的加熱爐效率； G—管道年輸量，噸 /年； Rn —加熱站個數(shù) ； 2) 電力費用計算 原動機的選取見 選擇泵機組型號及組合方式 電力費用是指用于支付泵的電力設備和電動機具所消耗電能的費用，主要HC 原油管線及首站初步設計 26 是輸油泵等動力 設備的電費。 加熱爐的選取見 加熱爐選取 對于長距離輸油管道系統(tǒng)，燃料費用主要是原油加熱輸送工藝中加熱爐的燃料油費用。 其中 原油粘度由最小二乘法回歸 粘溫關系如表 14 表 14 油品溫度與粘度數(shù)據(jù) Table 14 Oil Temperature and viscosity data HC 原油管線及首站初步設計 24 溫度（℃） 29 32 35 40 45 50 55 60 動力粘度（ cp） 運動粘度（ mm2/s） logυ 取 ix 為 T，iy為 logu ??????340xiyiyixi Σ xi 2 =12872318 b=22 )(?? ??? ??xixxinyixix iy in = a = ?? ? xinbnyi = 回歸結果為 logv= 得原油粘度為： ν= (13) 式中： T平均輸油溫度 ，℃； 經過計算， 、 、 Φ457 的三條線路全線均不存在翻越點。 根據(jù)初選的管徑、原油的任務輸量， 用 列賓宗公式進行水力計算，并判斷是否存在翻越點，再由管道工作承壓，選擇輸油泵后，確定全線所需要的泵站數(shù)，并通過繪制水力坡降圖優(yōu)化布站，確定站址?！?)，； c—油品比熱 kJ/kg， 取 2100 kJ/kg； 計算結果如下表 25: 表 25 各管徑熱力參數(shù)表 Table 25 Diameter hydraulic parameters in table 青島科技大學本科畢業(yè)設計（論文） 23 管道規(guī)格 (mm) i (m/m) a (106) b(℃ ) L/R (km) n/R nR LR (km) 7 55 8 Φ457 8 水力計算 通過水力計算來確定泵站數(shù)。 水力坡降 ： db= (26) minWKDa Gcp= (27) gib ca= (28) / 1L ln RORZOT T ba T T b= (29) 最終得熱站數(shù) ： / /rRLn L= (210) 最終向上取整得熱站數(shù) n ?！?)； tl —管道中心埋深 ， m， 取 m； K=211??? ?瀝青瀝青 (29) 式中： 瀝青? 瀝青防腐層 (m)， m； 瀝青? 防腐層導熱系數(shù) (w/m℃ )， 取 ℃ 計算結果如下表 24： 表 24 熱力參數(shù)表 Table 24 Thermal parameters table 管道規(guī)格 (mm) 2a K HC 原油管線及首站初步設計 22 Φ457 2) 熱站數(shù)的確定 有雷諾數(shù)判斷流態(tài)均為紊流的水力光滑區(qū)。 生產負荷各年如下表 11 表 11 生產期生產負荷表 Table 11 Production of the production load table 年 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 生產負荷 70 80 90 100 100 100 100 100 100 100 100 90 80 70 青島科技大學本科畢業(yè)設計（論文） 21 （ %） 則設計最小輸量： Qmin==1) 總傳熱系 數(shù) 由 ： 224ln t twwhDDla = (24) 式中： wD —管道外徑 (m)； th —土壤導熱系數(shù) ， w/(m所以認為各管徑不同輸量下，管內原油都處于水力光滑區(qū)，以此來進行設計計算，則有 = ， = 。 =(T20)=質量流量 任務輸量 Q=500100001000/350243600 =(kg/s) =(m3 /s) 經濟流速 《輸油管道工程設計規(guī)范》規(guī)定經濟流速范圍為 ， 4Qd v= p 式中： d — 經濟管徑， m； Q — 體積流量， kg/s； V — 經濟流速， m/s； ? — 原油密度， kg/m3 ； maxQ 時： 青島科技大學本科畢業(yè)設計（論文） 19 經濟管速為 ， d= 1**4 = 經 濟管速為 ， d=2* *4= 查《輸油管道設計與管理》 P486 附錄二 API 標準鋼管部分規(guī)格得 由管徑的初選得到 d1=457mm ； d2= ； d3=。 (4)比較方案 在 三種管徑的計算結果 中選取費用最少的一種管徑。 水電設施、道路、通訊設施等費用按線路投資與輸油站投資之和的 12%計算。 固定資產形成率為 85%，綜合折舊率取 %(綜合折舊年限為 14 年 )，殘值為 0。 h)； peih —第 i 泵站泵機組的效率； G—年輸量，噸 /年； 油氣損耗費包括大罐的蒸發(fā)損耗和泄漏損失等，可按年輸量或銷售量的一定比例計算。 全線的電力費用可采用下式計算： 3