【正文】 ； 池底坡度造成的深度 miDDh )2 ()22( 24 ???????； 污泥斗高度 mDDh )2 (55tan)22( 。21 mMQCA ???? 濃縮池直徑 ： 設(shè)計(jì)采用 1 個(gè)圓形輻流池 ； 濃縮池直徑 mAD ??????，取 D=12m。d)，污泥量為 ，污泥濃縮前含水率為％，污泥濃縮后含水率為 97％ ，污泥密度按 1000kg/m3計(jì)； 濃縮前污泥濃度 C1＝（ 1－ P1） 1000＝（ 1－ ） 1000＝ 6 kg/m3； 濃縮后污泥濃度 C2＝（ 1－ P2） 1000＝（ 1－ ） 1000＝ 30kg/m3。 污泥量 Qv： 池底生物固體濃度 Xr=10500 mg/L，剩余污泥量 4215kg/d； 二沉池污泥量 dmLmg dkgXrWV /????。 污泥濃縮池 設(shè)計(jì)說明 為了去除污泥顆粒間的空隙水，以減少污泥體積，為污泥的后續(xù)處理提供便利條件， 25 采用重力濃縮池對(duì)污泥進(jìn)行處理。 選用貯氯量為 500kg 的液氯鋼瓶，每日加氯量為 3/5 瓶，共貯用 12 瓶。d ），含水率為 97%； 接觸池中每天產(chǎn)生的污泥量為 W=150000/1000= m3/d； 產(chǎn)生的污泥由刮泥機(jī)刮至進(jìn)水端，然后由排泥管送至污泥脫水機(jī)房 [5]。 池體設(shè)計(jì)計(jì)算 接觸池的容積 V=Q/h ＝ m3/s， 接觸時(shí)間 t=30min，液氯消毒。/s； 集泥槽寬 b=== （取 b=） ； 24 起點(diǎn)泥深 h1=== （取 h1=） ； 終點(diǎn)泥深 h2=== （取 h2=） ； 集泥槽深均取 ，超 高 [5]。 集泥槽沿整個(gè)池徑為兩邊集泥 ； 其設(shè)計(jì)泥量為 q= Q 單 /2=715/2= m179。/h； Q 單 =Q 總 /2=715 m179。/d=179。R=2813= m179。/s； 三角堰個(gè)數(shù) n1=Q 單 /q1=； 三角堰中心距（單側(cè)出水） ： L1=L/n1=π(D2b)/n1=(352)/476= m。 出水溢流堰的設(shè)計(jì) ： 采用出水三角堰（ 90176。/s， v180。/s。 出水部分設(shè)計(jì) 單池設(shè)計(jì)流量 Q 單 =Q/2= 179。 穩(wěn)流筒計(jì)算 ： 取筒中流速 v3=； 穩(wěn)流筒過流面積 A=Q 進(jìn) /v3=178。 進(jìn)水豎井 ： 進(jìn)水豎井采用 D2=，流速為 ～ ； 出水口尺寸 178。Q 單 /? /s； 進(jìn)水管設(shè)計(jì)流量 Q 進(jìn) = Q 單 (1+R)=(1+) = m179。d)之間，符合要求。d)； 22 在 200～ 250 kgSS/(m178。d)； G2=（ 1+） 50000（ 2） =240 kgSS/(m178。 二沉池固體負(fù)荷（ G） ： R=~ 時(shí)， G1=(1+R)QX/ A=（ 1+） 50000（ 2） =180kgSS/(m178。 沉淀池的總高度 H： 設(shè)超高 h1=，緩沖層高度 h3=； mhhhhH 8 7 7 ????????? 。39。39。39。39。 1mDDDDhV????????????? （ 3） 豎直段污泥部分的高度 ： mA VVVh 39。32221242280)(12 )(12 39。39。32222212141)(12 )(12 39。； 則 mDDh 39。 mV ??； 設(shè)計(jì)采用周邊傳動(dòng)的刮吸泥機(jī)排泥，污泥區(qū)容積按 2h 貯泥時(shí)間確定。 二沉池直徑 1 ???? ?AD ， 取 35m； 池體有效水深 h2=qt== m。 二沉池具體尺寸見圖 。二沉池面積按表面負(fù)荷法計(jì)算 。 二沉池 設(shè)計(jì)說明 為了使泥水分離以及混合液澄清、污泥濃縮并將分離得污泥回流到生物處理段，改善回流污泥得濃度和活性污泥處理系統(tǒng)的出水水質(zhì)。 污泥計(jì)算 污泥回流量計(jì)算： 設(shè)定 X0=300mg/L， Xr=10500mg/L，由 QX0+QrXr =(Q+Qr)X 得： dmXXr XX r /35 00045 0010 500 )30045 00(50 000)( 30 ?? ?????? 。曝氣機(jī)所需數(shù)量 )(4125 臺(tái)??? Rn 。 需氧量計(jì)算 碳化需氧量 D1： 氧化溝生物污泥產(chǎn)量 Px= dkg/3680 ； 則碳化需氧量： dkgPxSeSQD / )( )( 01 ???? ?????? ； 19 硝化需氧量 D2＝ Q(N0－ Ne)＝ 50000 (308)/1000=2700kg/d； 反硝化產(chǎn)氧量 D3= ＝ ； 硝化剩余污泥 NH4N 需氧量 D4= 3680 ＝ ； 實(shí)際總需氧量 D=D1+D2－ D3+D4=+2700－ ＋ ＝ 8410kg/d； 標(biāo)準(zhǔn)需氧量： 曝氣溫度為 25℃， 標(biāo)準(zhǔn)需氧量 D0= ? ?)25( )20( ??? CC D Cssb??? ＝ ? ? ????? ? ＝ 12248kg/d=。 厭氧池計(jì)算 HRT＝ ， V 厭 ＝ 50000 ＝ 2500m3； 每組氧化溝厭氧池容積 33 125022500 mnVV i ??? 厭； 厭氧池分為三格，與氧化溝共壁合建，每格設(shè)有水下攪拌器，防止污泥沉淀。 （ 2）脫硝所需容積 V4：脫硝量按總脫硝量的 25％計(jì)算，則缺氧區(qū)Ⅱ 若需還原的 NO3N= 25％＝ ； 34 118 mXvq WVn ?????， 每組 V4i＝ 591m3； HRT=V4/Q=1182 24/50000≈ ； 總停留時(shí)間 t2=＋ ＝ ； 缺氧區(qū)Ⅱ容積 VⅡ ＝ V3+V4=1389＋ 1182＝ 2517 m3； 每組氧化溝缺氧區(qū)容積＝ ＋ 591＝ m3。 （ 4）氧化溝主體區(qū)總?cè)莘e VⅠ ＝ 16459＋ 4792＝ 21251 m3； 每組氧化溝主體區(qū)容積 Vi=V 氧 ＋ V 缺 ＝ ＋ 2396＝ ； 總水力停留時(shí)間 t1=+＝ ； 設(shè)每組氧化溝有 4 條溝，有效水深 ，超高 ，設(shè)計(jì)總寬度 36m，溝的總長(zhǎng)L=77m，直線段溝長(zhǎng) L0=50m； 實(shí)際池容 Vi＝ 322 12815592 5)2/36(53650 m???????? ?? ； 總池容 25630m3，有效容積 23068 m3，實(shí)際停留時(shí)間 11h。 d)； 則反硝化所需容積 32 mXvq WV n ?????； 水力停留時(shí)間 hdQVH R T ????； 則缺氧區(qū)實(shí)際容積 V 缺 ＝ 50000/24＝ 4792m3； 每組氧化溝缺氧區(qū)容積 32 239624792 mnVV i ??? 缺。 系統(tǒng)每日脫氮量： ? ? PxNeNONeNHT KNQW )()( 340 ?????? ? 。 （ 2）剩余污泥量： 表觀產(chǎn)率系數(shù) ?????? cdabs KYY ?； 則剩余污泥量： （干污泥）dkgYSSQPx abse /3 6 8 01 0 0 0/)(5 0 0 0 0)( 0 ??????? 。 表 不同工藝要求所需的污泥齡 工藝要求 SS/ BOD5 BOD5/TKN 污泥齡θ c/d T=10℃ T=15℃ T=20℃ 污泥好氧穩(wěn)定化 20 14 10 出水總氮濃度 10 mg/L ~ 3 22~19 17~12 14 4 15 10~8 8~5 － 5 13 8~7 8~7 － 表 剩余污泥的比產(chǎn)率系數(shù) SS/ BOD5 污泥比產(chǎn)率系數(shù) Y/(kgMLSS/kgBOD 進(jìn)水 ） Carrousel2021 氧化溝詳圖見圖 。 設(shè)計(jì)流量 Qd=50000m3/d=2084m3/h=； 工藝設(shè)計(jì)溫度 T＝ 15℃； 進(jìn)水水質(zhì) BOD5： SO＝ 180mg/L， TN＝ 30 mg/L， SS=250 mg/L， TP=4 mg/L； 出水水質(zhì) BOD5： Se≤ 20mg/L， TN≤ 8mg/L， SS≤ 40 mg/L， TP≤ mg/L； 要求污泥好氧穩(wěn)定化； 曝氣池（氧化溝）中的混合液濃度為 X= MLSS /m3，混合液固體濃度按 VSS（ 70％ MLSS）計(jì)算，得 Xv=4500 ＝ 3150mg/L； 不同工藝要求所需的污泥齡（θ c）參考表 選取，剩余污泥的比產(chǎn)率系數(shù)（ Y） 15 參考表 選取。 氧化溝中配有的表曝機(jī)可實(shí)現(xiàn)溝內(nèi)水體的推流、混合和充氧，系統(tǒng)的供氧量可以通過控制溝內(nèi)表曝機(jī)的運(yùn)行臺(tái)數(shù)進(jìn)行調(diào)節(jié)。 Carrousel2021氧化溝的反硝化區(qū)占氧化溝體積的 15％，在缺氧條件下進(jìn)水與混合液混合（可通過內(nèi)部回流控制閥調(diào)節(jié)）。 鼓風(fēng)機(jī)房平面尺寸 104＝ 40m2。鼓風(fēng)機(jī)總供氣量為 。s），則用氣量為 。 鼓風(fēng)機(jī)房 砂水分離后，通入氣水混合液洗砂，氣和水分別沖洗或聯(lián)合沖洗。 選用螺 旋離心泵，流量 Q=，揚(yáng)程 H=，電機(jī)功率為 N=。 則抽砂泵所需揚(yáng)程為 H=H0+H2=+=（ mH2O）。 提砂泵房與砂水分離器 選用直徑 鋼制壓力式漩流砂水分離器兩臺(tái)，一組曝氣沉砂池一臺(tái)。 在曝氣沉砂池會(huì)有少量浮油產(chǎn)生，出水端設(shè)置撇油管 DN200，人工撇除浮油，池外設(shè)置油水分離槽井 [13]。曝氣管管徑 DN100mm，送風(fēng)管管徑 DN150mm[7]。 設(shè)計(jì)曝氣量 q= /m3污水； 空氣用量 Qａ ＝ qQmax= 2813= m3/h= m3/min； 供氣壓力 P=(h1+h2+h3+h4+△ h) ； 式中 h1+h2—— 供風(fēng)管道沿程局部損失之和，取 ； h3—— 曝氣器淹沒水頭，取 ； h4—— 曝氣器阻力，取 m； 13 △ h—— 富余水頭，取 m； 所以，得到 P=( + + +) =。 圖 曝氣沉砂池 池體設(shè)計(jì)計(jì)算 曝氣沉砂池有效容積 V=Qmax?t=260=； 共 4 格，每格有效容積 V1＝ V/4＝ ； 每格池平面面積為 A1=V1/H= /= m2，取 A1=12 m2； 沉砂池水流部分的長(zhǎng)度 L=v t＝ 260=，取 L=10m； 每格池寬 B1= A1/L=12/10=； 每組池寬 B=2B1= m，共 2 組； 水力校核： 長(zhǎng)寬比 L/B=10/ =（在 ～ 之間，符合） ； 寬深比 B/H= /=（在 ～ 之間，符合） 。/s，設(shè)計(jì)水力停留時(shí)間 t=2min，水平流速 v= m/s，有 12 效水深 H1=。 沉砂池池底采用延池長(zhǎng)的矩形集砂槽集砂，沉砂由螺旋離心泵自斗底抽送至高架砂水分離器，砂水分離通入壓縮空氣洗砂，污水回至提升泵前，凈砂直接卸入自卸載汽車外運(yùn)。提升泵房占地面積 106＝ 60m2。/h，轉(zhuǎn)速42r/min，頭數(shù) 3，功率 55Kw[6]。 采用 LXB1500 型螺旋泵 3 臺(tái)， 2 用 1 備。/h，采用兩臺(tái)螺旋泵，單臺(tái)提升流量為 m179。 污水提升前水位為－ ，污水總提升流程為 ，采用螺旋泵，其設(shè)計(jì)提升高度為 H=。 設(shè)計(jì)選型 污水經(jīng)消毒池處理后排入市政污水管道，消毒水面相對(duì)高程為177。/h=179。Qd=50000m179。污水經(jīng)污水提升后進(jìn)入曝氣沉砂池，然后自流通過氧化溝、二沉池及消毒池。/d，須 選擇 機(jī)械格柵 [5]。1000)=86400/(1000)= m179。W 1m179。 柵渣量計(jì)算 對(duì)于柵條間隙 e= 的 中 格柵 處理 城市污水，每單位體積污水?dāng)r截污物為W1=179?！?； 柵槽與出水渠道連接處漸窄部分寬度 L2＝ ＝ ； 格柵總建筑長(zhǎng)度 L＝ L1＋ L2＋ ＋ ＋ H1/tgα ＝ ＋ ＋ ＋ ＋ 176。/(2) ＝ ； 柵槽總高 H： 取 h2＝ ， 格柵前渠道超高取 h1＝ ； 柵前槽高 H1＝ h＋ h1＝ ＋ ＝ ； 柵后槽總高 H＝ h＋ h1＋ h2＝ ＋ ＋ ＝ ； 隔柵總長(zhǎng) L： 設(shè)進(jìn)水渠寬 B1=，漸寬部分展開角 α’＝ 20176。) 1/2/＝ 38（條） ； 10 柵槽有效寬度 B： 采用 Φ10 圓鋼為柵條，即 S＝ 。 格柵組圖見圖 。 設(shè)計(jì)參數(shù)： 隔柵 柵條間隙 e=，過柵流速 v=，安裝傾角 α=60176。/h=179。Qd=50000m179。 設(shè)計(jì)流量：平均流量 Qd=50000m3/d=2084m3/h=。 而提升水泵房選用螺旋泵，為敞開式提升泵 。缺點(diǎn)： （ 1） 占地面積大； （ 2） 會(huì)產(chǎn)生臭氣； （ 3） 對(duì)于某些污泥作用少。污泥濃縮的方法分為重力濃縮、氣浮濃縮和離心濃縮等 [4]。 濃縮池 濃縮池的作用是用于降低要經(jīng)穩(wěn)定、脫水處置過程或投棄的污泥的體積。 二沉池 二沉池在生物反應(yīng)池后面，其作用是泥水分離，其能大大減少污水中的懸浮物，達(dá)到清澈的水質(zhì)排放。 （ 2） Carrousel 2021 氧化溝 流程圖如圖