【正文】 、圖表要求： 1）文字通順，語言流暢，書寫字跡工整，打印字體及大小符合要求，無錯(cuò)別字，不準(zhǔn)請他人代寫 2）工程設(shè)計(jì)類題 目的圖紙，要求部分用尺規(guī)繪制，部分用計(jì)算機(jī)繪制，所有圖紙應(yīng)符合國家技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范。 作者簽名： 日期： 年 月 日 導(dǎo)師簽名： 日期： 年 月 日 50 注 意 事 項(xiàng) （論文）的內(nèi)容包括： 1）封面（按教務(wù)處制定的標(biāo)準(zhǔn)封面格式制作） 2）原創(chuàng) 性聲明 3）中文摘要（ 300 字左右）、關(guān)鍵詞 4）外文摘要、關(guān)鍵詞 5）目次頁（附件不統(tǒng)一編入） 6）論文主體部分：引言（或緒論）、正文、結(jié)論 7）參考文獻(xiàn) 8）致謝 9）附錄（對論文支持必要時(shí)） ：理工類設(shè)計(jì)（論文）正文字?jǐn)?shù)不少于 1萬字（不包括圖紙、程序清單等），文科類論文正文字?jǐn)?shù)不少于 萬字。本人授權(quán) 大學(xué)可以將本學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。 作 者 簽 名： 日 期： 指導(dǎo)教師簽名： 日 期： 使用授權(quán)說明 本人完全了解 大學(xué)關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的規(guī)定，即：按照學(xué)校要求提交畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版本；學(xué)校有權(quán)保存畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務(wù)；學(xué)?？梢圆捎糜坝?、縮印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學(xué)?？梢怨颊撐牡牟?分或全部內(nèi)容。盡我所知，除文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 及其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或?qū)W歷而使用過的材料。 翼墻穩(wěn)定計(jì)算及配筋計(jì)算采用理正擋土墻計(jì)算軟件完成。上游翼墻長 30m，下游翼墻長 。翼墻兩側(cè)設(shè)置 179。初步擬訂上游擋墻高 ，擋墻壁厚 ，墻身垂直，墻身高12m，墻底板厚 。上游翼墻頂高程 ，底高程 。 根據(jù)本工程閘底板與閘頂高差以及兩側(cè)建筑物的運(yùn)行特點(diǎn)，泄水閘左側(cè)連接物與船閘上下游引航道導(dǎo)墻相結(jié)合，直接利用引航道導(dǎo)墻作為本工程左側(cè)翼墻。 γ dVVC 因此，無需配箍筋。 γ dV=179。 1450179。 179。 B、斜截面 C20 混凝土： fC =， h0=h－ 50=1450mm, VC= fCbh0179。 m)及配筋 AS0(mm2)計(jì)算用表得， AS0＝ 1679 mm2,ρ＝ %； 應(yīng)按構(gòu)造配筋，ρ min=%，則 AS=2100 mm2； 配Φ 25＠ 200（ AS=2454 mm2）。 = KN178。 （ 3）配筋計(jì)算 a、正截面 Mμ 0=γ d178。 m，底面受拉； Mmax2=－ 178。 q； V＝177。 ?V P； M=?M Pl ； p — 反力； P— 集中荷載， KN； l — 基礎(chǔ)梁半長， m。 集中力作用按《水工鋼筋混凝土手冊》公式 2442 計(jì)算， p=?p 178。 107)()3= E0— 地基土彈性模量， KN/m2； E— 混凝土彈性模量， KN/m2； l— 底板半長； 45 h— 底板厚度； 0t10，可采用郭氏表計(jì)算。 混凝土彈性模量（ C20） E=179。 H基礎(chǔ)以下基巖的埋深； L基礎(chǔ)梁半長； 因此，根據(jù)《水工設(shè)計(jì)手冊》第 6 冊 P659 的說明，基礎(chǔ)梁計(jì)算可按《有限深彈性基礎(chǔ)梁計(jì)算用表》（張?jiān)ｂ?，水利出版社?1980 年版）的列數(shù)表，直接算出基底反力的分布。 砂的泊松比μ 0一般取 。 Q 墩 ＝－ ； 縫墩 G=+++=； 中墩 G=+++=； P 縫墩 =(G 縫墩 － Q 縫墩 )/B=(－ )/15 =； P 中墩 ＝ (G 中墩 － Q 中墩 )/B=(－ )/15 ＝ ； （ 2）作用于底板的均布荷載 q=(W－ U－ Q 板 )/2LB =[1950+1305/2－ (705+)－ ]/(179。 ) =－ Q 板 ＝ Q－ Q 墩 ＝－ － (－ ) =－ 四、單寬截條上的計(jì)算荷載 （ 1）由閘墩傳遞的集中荷載 Q=()179。 (Iy)abcd] =(－ )(179。 43 Q 墩 ＝ (Q/ Iy)[ (Sy)abcd178。 =； (Iy)abcd=∫ Ay2dA=b∫ ＝ 179。 ] =； (Sy)abcd=179。 [179。 +(－ )179。 +(－ )179。 =3193T； 二、總不平衡剪力 Q=R+U1+U2－ W1－ W2－ G1－ G2 ＝ 3193+705+599－ 1305－ 1950－ 1440－ ＝－ ； 三、不平衡剪力分配 e1=179。 =； R=179。 15179。 =705T； U2=179。 179。 179。 =； 42 G2=； W2=15179。 =； G22（工作橋）＝ 179。（ ++）179。 =1305t； G1=15179。 179。 閘室底板結(jié)構(gòu)計(jì)算 底板結(jié)構(gòu)計(jì)算以閘門為分界點(diǎn)，分上游段和下游段，本設(shè)計(jì)只作了上游段的計(jì)算。 壓應(yīng)力 P=∑ G/(BL)+6∑ M/(BL2) Pmin=(kn/m2)， Pmax＝ (kn/m2)； P[R] =230 kn/m2，滿足規(guī)范要求。 四、基底壓力計(jì)算 ∑ G=50381kn(↓ )；∑ H=5742kn(→ )；∑ M=6025kn178。 抗滑穩(wěn)定安全系數(shù) KC=f∑ G/∑ H=179。 校核工況 一、自重計(jì)算 與完建工況相同。 壓應(yīng)力 P=∑ G/(BL)+6∑ M/(BL2) Pmin=(kn/m2)， Pmax＝ (kn/m2)； P[R] =230 kn/m2，滿足規(guī)范要求。 四、基底壓力計(jì)算 ∑ G=49368kn(↓ )；∑ H=6322kn(→ )；∑ M=9446kn178。 抗滑穩(wěn)定安全系數(shù) KC=f∑ G/∑ H=179。 179。 10=15080 KN 下游水重＝ 10179。 ()179。 ()2179。 ()2179。 二、水壓力計(jì)算 水壓力包括水重、上游水平水壓力、下游水平水壓力、下游風(fēng)浪壓力、揚(yáng)壓力和側(cè)向水壓力。 應(yīng)力不均勻系數(shù) η ＝ Pmax/Pmin=[]，滿足規(guī)范要求。 m。 閘室穩(wěn)定計(jì)算 完建工況 水閘內(nèi)無水，計(jì)算恒載情況下基底應(yīng)力與基底應(yīng)力不均勻系數(shù)。 C．選擇工作橋主橫梁平面尺寸位置 工作橋主梁采用兩根 T 形梁，梁高 ，翼板寬 ，工作橋總寬 ， T 形梁上布置橫向格梁，以布置啟閉機(jī)平臺(tái) 。 40，主要參數(shù)如下： 啟閉力 2179。 (+)+60+179。 (+)－ 179。 D2閘門底緣止水至主梁下翼緣的距離， m。 179。 179。 179。 f=179。 179。 N=179。 200mm） =mm，查《鋼閘門規(guī)范》附錄 M： fmax=~， fmin=,取 f＝ 。 25+）179。 179。 =245T； P2= h22b=179。 179。 為充分利用閘室水壓力，增強(qiáng)閘室抗滑、抗傾覆穩(wěn)定性，將閘門布置在靠閘室下游端，位于底板下游端向上游 5m 處。 檢修閘門設(shè)二道，位置分設(shè)工作閘門的上、下游側(cè)，檢修閘門采用鋼閘門，用手拉葫蘆啟閉。高 )，閘門設(shè)側(cè)止水和底止水。 五、閘門 閘門采用平面鋼閘門，平面鋼閘門的頂高程應(yīng)該高于灌溉水位，取為，因此平面鋼閘門的尺寸為 179。 公路橋面高程為 25+1+（橋面鋪裝層厚） =。 閘墩頂高程＝校核洪水位 ＋安全超高 =，取 34 。 因水閘基礎(chǔ)為砂礫石，地基承載力較高，故閘基礎(chǔ)選用整體式平底板，根據(jù)《水閘設(shè)計(jì)規(guī)范》，必須進(jìn)行分縫，分縫的間距根據(jù)規(guī)范要求，不宜大于 ，故取為二孔一跨，閘底板采用鋼筋混凝土平底板，厚度（ 1/5～1/8 的單孔凈 跨）初步擬定為 150cm。寬度根據(jù)平面布置確定， 頂高程為 ，底高程 ，采用坡比為 1:3， 40cm 厚漿砌塊石護(hù)坡。 三、地基土的抗?jié)B穩(wěn)定性驗(yàn)算 33 水平滲透坡降 Jx＝ h5/L5==水平段允許坡降值 [～ ]； 出口滲透坡降 J出 ＝ h8’ /S8= = 出口段允許坡降值 [～ ]區(qū)間； 因此，地基土抗?jié)B穩(wěn)定滿足規(guī)范要求。 h8＝ 179。 式中 : S’ 底板（包括齒墻）的埋深與板樁入土深度之和； T’ 板樁另一側(cè)的地基深度； b. 出口段修正系數(shù) β 2’ ＝ － 1/[(12(T’ /T)2+2)(S’ /T+)] ＝ － 1/[(12()2+2)(+)] ＝ 1，β 2’ 應(yīng)予修正。 。 。 。 。 。 。 。 。=＞ 16m aT —— 地基實(shí)際透水深度 ； ? ?aec TTT ,min? =16m （ 2）簡化地下輪廓 將地下輪廓?jiǎng)澐殖?7個(gè)段，計(jì)算簡圖見下圖。 校核工況：上游擋水位 ，下游相應(yīng)水位 ， Δ H=。 2+20+) =（上游鋪蓋長 20m，閘底板長 20m，垂直防滲墻深 6m， 下 游消力池不設(shè)排水孔段長 ）， L[L]，滿足規(guī)范要求。 閘基防滲長度：所需的最小地下輪廓線 [L]=CΔ H=7179。 《水閘設(shè)計(jì)規(guī)范》 SL2652020 第 162 頁） 。板樁入土深度為 6m，厚 20cm。 采用鋼筋砼板樁，布置在閘底板上游一側(cè)。水平向采用鋪蓋防滲，垂直向采用防滲板樁防滲。沖刷坑采用拋合金鋼網(wǎng)石兜拋石處理。 (()1/6)) = 則沖刷坑底高程＝ — = W=Ahd 《水閘設(shè)計(jì)》公式 632 =4179。海漫每 設(shè)Φ 50 排水孔。 50/=； H 下 = 海漫水平段長 15m，采用 60cm 厚鋼筋混凝土澆筑，斜坡段長 25m， 1:10放坡，采用 60cm 厚漿砌塊石砌筑。 (179。 ())＝ ； 取消力池底板厚度為 。 消力池底板厚度計(jì)算 t=k1(qΔ Hˊ ) ＝ 179。（ － ） =； 消力池長度按公式： Lsj＝ Ls＋β Lj計(jì)算 《規(guī)范》 水平長度β Lj＝ 179。 經(jīng)試算，假設(shè) d= 時(shí) ,d 試 =，兩者數(shù)據(jù)接近， 故取消力池深度 d=。 )2]/2/ = 將該值代入公式 d=? hc” （ ht+Δ Z） 《水力學(xué)教材》 119 =179。 =； 消力池的流速系數(shù)ψ ’ =，則池中水流得水面降落Δ Z 為 Δ Z=q2[1/(ψ ’ht)2— 1/(? ht”)2]/2g 《水力學(xué)教材》 1111 =[1/(179。 (179。 = 設(shè) d＝ ，則上游總水頭為 T0‘ =+=； 由公式2220 239。因此，應(yīng)按該流量設(shè)計(jì)消力池。 當(dāng) e= 時(shí) 3 2gqhk ? =(2/)(1/3)= 用試算法計(jì)算收縮水深 hc，試算公式如下： 2220 2 cc hgqhT ???= 《水力學(xué)教材》 113 經(jīng)試算 hc= 將該值代入水躍方程可得 )181(2 32 ???ccc ghqhh = 查 H 下 ～ Q 曲線， H 下 ＝ ， ht=； 同理 ,可算出當(dāng) q=、 ,相應(yīng)的 hc” 、 hk，計(jì) 算結(jié)果列入下表： q hk hc hc ht hc ht(m 3 /) (m) (m) (m) (m) (m)e= e= 閘門全開 4 計(jì)算工況 26 從表中可以看出，當(dāng)上游水位為 、水閘開啟 1/7 孔時(shí)，閘門開度 e=、 以及全開時(shí)， hc” ht，說明都發(fā)生遠(yuǎn)離式水躍銜接，故需修建消力池。經(jīng)分析比較，結(jié)合水閘運(yùn)行特點(diǎn)，本次設(shè)計(jì)考慮水閘 1/7 閘孔開啟作為本次設(shè)計(jì)工況。 )1/2179。 179。 H3/2 ＝ 179。 m178。 q＝?178。 179。 179。 μ 0＝ － ＝ － 179。 )1/2 ＝ ； b． e＝ e/H=，為孔口出流。