【正文】 ????? ????????? bhf ahAfM c ssys ?? bs ??? ?????????? 0 1 1 1 1 且小于 1。39。 mmAS ? 0 1 1 0 53 0 )455 0 5(9 4 23 6 6 8)( 26201 0 39。 mmfy hbfA fcS ??????? ?? 1 ????yt ff Asmmbh ????? )(4 3 05 5 03 0 00 0 0 2 故滿足要求，實(shí)配鋼筋 2 16， 2 18(As=911 mm2)。 01 ??????????故屬于第一類 T形截面 2601 239。fb =2100mm mKNmKNhhbf ffc . 6 5 7 3)21 0 05 5 0(1 0 02 2 0 )2/( 39。39。 mmhf 10039。 恒載： 01q = 2q = 支座： KNV )2 (21 ???????? 彎矩： mKNM .)( 22 ?????????????? 在 恒載 + 活載作用下，梁跨中簡(jiǎn)支梁的彎矩為： mKNMmKNM .)(212/0 ???????? 故取第一層梁跨中截面的計(jì)算彎矩 M = 。 m VA= KN 梁正截面受彎承載力的計(jì)算 AB跨梁：先計(jì)算框中截面。 m VA= KN VBL= KN BC 跨 跨中截面： M= KN m 支座截面： MA= KN 梁的正截面受彎承載力計(jì)算 。 表 地震設(shè)計(jì)狀況下框架柱控制截面內(nèi)力組合的設(shè)計(jì)值及調(diào)整 層次 截面 柱端彎矩 M 柱節(jié)點(diǎn)CM? 梁節(jié)點(diǎn) ?? ? bCC MM ? RE? ? ?? ?? bCCRE MM ?? RE? V? 左 右 ?bM A柱 4 柱頂 柱底 3 柱頂 柱底 2 柱頂 柱底 1 柱頂 柱底 B柱 4 柱頂 柱底 3 柱頂 柱底 2 柱頂 柱底 1 柱頂 柱底 大連華興集團(tuán)辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 41 表 + +* + +* + * + 彎矩軸力 RE? *(+) 丨 Mmax 丨 N Nmin M Nmax M 左 右 左 右 左 右 調(diào)整值 左 右 962 大連華興集團(tuán)辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 42 表 B柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 + +* + +* + * + 彎矩軸力 Yre*(E+) 丨 Mmax 丨 N Nmin M Nmax M 左 右 左 右 左 右 調(diào)整值 左 右 大連華興集團(tuán)辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 43 6 框架梁柱配筋計(jì)算 梁截面控制 由于結(jié)構(gòu)完全對(duì)稱，所以 本設(shè)計(jì)取 2 軸線 一 榀框架 。 表 框架柱剪跨比和軸壓比驗(yàn)算 柱號(hào) 樓層 mmb/ mmh/0 )/( 2mmNfc mKNM ./ KNV/ KNN/ 2/ 0 ??hVM hbcfN c ???/ RE? A柱 B柱 4 500 450 3 500 450 2 500 450 1 500 450 4 500 450 3 500 450 2 500 450 1 500 450 注： M 為考慮地震組合彎矩設(shè)計(jì)值上下端的最大值，不考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) 下面以第一層 A柱為例來(lái)說(shuō)明調(diào)整過(guò)程。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表，表中 GKS ， QKS 兩列中梁端彎矩 M為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩（條幅系數(shù) ）。） 表 活載作用下梁端剪力及柱軸力（ kN） 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VC VB=VC VA=－ VB VB=VC V A VB VB=V C N 頂 N 底 N 頂 N 底 4 0 3 0 2 0 1 0 6 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC VA=－ VB VA=VC VA V B V B=VC N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 4 0 3 0 2 0 1 0 大連華興集團(tuán)辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 30 恒載和活載作用下框架剪力和軸力圖如下， 大連華興集團(tuán)辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 31 5 內(nèi)力組合 組合類型 抗震等級(jí)為三級(jí)， SQK， SGK的梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)取 恒載為主： QKGK SS ?? 應(yīng)考慮的 活載為主： WKQKGK SSS ??? 或 WKQKGK SSS ??? 內(nèi)力組合 風(fēng)載為主： QKWKGK SSS ??? 或 QKWKGK SSS ??? 地震作用： EKGE SS ? 或 EKGE SS ? 其中： QKGKGE SSS ?? 大連華興集團(tuán)辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 32 梁控制截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值 計(jì)算結(jié)果如下， 表 框架梁端控制截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值 （ a） 樓層 截面 恒載內(nèi)力 活載內(nèi)力 支座中心線 支座邊緣 支座中心線 支座邊緣 M V M V M V M V A 26 4 Bl Br A 3 Bl Br A 2 Bl 29 Br A 1 Bl Br 表 框架梁端控制截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值（ b） 樓層 截面 風(fēng)載 地震 支座中心線 支座邊緣 支座 支座中心線 支座邊緣 支座 M M V M M V A 4 Bl Br A 3 Bl Br A 2 Bl Br A 1 Bl Br 大連華興集團(tuán)辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 33 梁控制截面的內(nèi)力組合 下面用第一層 AB 跨梁考慮地震的組合為例，說(shuō)明各內(nèi)力的組合方法，對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定， 21 2 )1(21 qalqL MMV BAA ?????? 若 0)2(2121 ??? lqqV A ?；說(shuō)明 x≤ al其中 x為最大正彎矩截面至 A 支座的距離。桿端剪力以繞桿件順時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)為正，柱軸力則以受壓為正。下面采用彎矩二次分配法計(jì)算桿端彎矩。 大連華興集團(tuán)辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 25 圖 某層恒載作用下示意圖 由圖，可計(jì)算出， A1= 1/2= A2=[()+] 1/2= A3=[()+] 1/2= P1=（ 2A1+A2） ++ 1/4 2+ = KN P2= (2A1+A2+2A3)++ 1/2= 集中力矩 ： k N .m8 9 . ???? ePM .9 2 k N .m710 . ???? ePM 2）樓面恒載 02q = kN/m q1= = kN/m q2= = kN/m 01q =+（ ） = kN/m 2— 4 層集中荷載和集中力矩： P1=+（ ）（ ） （ ）（ ） +（ 2A1+A2） +[+（ ） ] 1/4 2= kN/m P2=+（ ）（ ） （ ）（ ） +（ 2A1+A2+2A3） +[+（ ） ] 1/4 2= kN/m 集中力矩 ： e1= m M1=P1e1= kN/m e2= m M2=P2e2= kN/m 第一層集中荷載和集中力矩 P1=+（ ）（ ） （ ）（ ）+（ 2A1+A2） +[+（ ） ] 1/4 2= kN/m P2=+（ ）（ ） （ ）（ ）+（ 2A1+A2+2A3） +[+（ ） ] 1/4 2= kN/m 大連華興集團(tuán)辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 26 集中力矩： e1=e2= M2=P2e2= kN/m 注： P1 P2 M1 M2 中包括縱深傳給柱的板自重、次梁自重、縱梁自重、縱墻自重等引發(fā)的集中荷載和集中力矩。 圖 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算單元 （ 1）恒載計(jì)算 1）屋面恒載 如圖所示，為橫梁自重（扣除板自重），由有關(guān)數(shù)據(jù)可得 01q =, 02q = kK/m q1和 q2為板自重傳給橫梁的梯形和三角形分布荷載峰值， 由圖所示 的 幾何關(guān)系 可得 q1= =、 q2= =P M P M2 是通過(guò)縱梁傳給柱的板自重、次梁自重、縱梁自重、女兒墻自重等所產(chǎn)生的集中荷載和集中力矩。 風(fēng)荷載下的框架彎矩圖如下（單位 ）， 層次 Hi /m Vi /kN ∑Dij/ N/mm 中 柱 Di1 Vi1 K y Mbi1 Mui1 4 3 2 1 層次 邊梁 走道梁 柱軸力 Mlb Mrb l Vb Mlb Mrb l