【正文】 BM 39。BV 39。AM 39。AV 39。 在豎向荷載作用下，考慮框架梁端塑性內(nèi)力重分布，梁端彎矩需考慮彎矩調(diào)幅，表中恒載、活載的彎矩值為乘以彎矩調(diào)幅系數(shù) 后的值，而剪力值采用調(diào)幅前的剪力值。 3. 力矩分配計算如圖 215(1)、 215(2)、 216(1)、 216(2) 、 217(1)、 217(2)所示： 圖 215(1) 活荷載作用下頂層彎矩分配圖 () 34 圖 215(2) 活荷載作用下頂層彎矩圖 () 35 圖 216(1) 活荷載作用下標準層彎矩分配圖 () 36 圖 216(2) 活荷載作用下標準層彎矩圖 () 37 圖 217（ 1） 活載作用下底層彎矩分配圖 () 38 圖 217（ 2） 活載作用下底層彎矩圖 () 4. 對節(jié)點不平衡彎矩進行再次分配： A4 : M 44ab =+= M 43aa=+= A3: M 33ab =+(+)= M 32aa =+(+)= M 12aa =+(+)= A2: M 22ba =+(+= M 32aa =+(+)= M 12aa =+(+)= A1: M 1ba =+?= M 21a =+?= M 01a =?= 39 B4: M 44ba =+?= M 44bc =?= M 43bb =+?= B3: M 33ba =+?(+)= M 34bb =+?(+)= M 33bc =?(+)= M 32bb =+?(+)= B2: M 22ab =+?(+)= M 32bb =+?(+)= M 2cb =?(+)= M 12b =+?(+)= B1: M 1ab =+?= M 21b =+?= M 1cb =?= M 01b =?= 5. 活載作用下梁端彎矩的調(diào)幅結(jié)果見表 29。 31 表 28 恒載作用下梁端彎矩的調(diào)幅 梁端彎矩減小后，應按平衡條件計算調(diào)幅后的跨中彎矩，梁的跨中正彎矩至少取按簡支梁計算的跨中彎矩的一半。 A3: M 33ab =+(+)= M 32aa =+(+)= M 12aa =+(+)= A2: M 22ba =+(+)= M 32aa =+(+)= M 12aa =+(+)= A1: M 1ba =+?= 30 M 21a =+?= M 01a =?= B4: M 44ba =+?= M 44bc =?= M 43bb =+?= B3: M 33ba =+?(+)= M 34bb =+?(+)= M 33bc =?(+)= M 32bb =+?(+)= B2: M 22ab =+?(+)= M 32bb =+?(+)= M 2cb =?(+)= M 12b =+?(+)= B1: M 1ab =+?= M 21b =+?= M 1cb =?= M 01b =?= 5. 在豎向荷載作用下，考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對梁端彎矩進行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)對現(xiàn)澆框架?。?~。 頂層： 節(jié)點 A D4： 44abμ =4 (+)= 43aaμ =4 (+)= 節(jié)點 B C4： 44baμ =4 [4 (+)+ 2 ]= 44bcμ =2[4 (+)+ 2]= 43bb? =4[4 (+)+ 2 ]= 標準層： 節(jié)點 A D3： 34aa? =4 [4 (++)]= 22 32aa? =4 [4 (++)]= 33ab? =4 [4 (++)]= 節(jié)點 B C3： 33bc? =2 [4 (++)+ 2 ]= 34bb? =4[4 (++)+ 2 ]= 32bb? =4[4 (++)+ 2 ]= 33ba? =4[4 (++)+ 2 ]= 節(jié)點 A2 B2 C2 D2 同 A3 B3 C3 D3。 (5) 循環(huán)、收斂后疊加，求桿端彎矩。 計算要點： (1) 計算各端分配系數(shù) iμ :上層柱線剛度取為原線剛度的 倍，其他桿件不變； (2) 計算固端彎矩 pM ； (3) 由節(jié)點不平衡力矩，求分配彎矩 ijM? ； (4) 由傳遞系數(shù) C，求傳遞彎矩 ijM? 。 y—框架柱的反彎點高度比。 y 1—為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。 荷載傳遞受力 板面荷載分配圖如圖 24 所示 圖 24 板面荷載分配圖 12 1. 梁線荷載標準值： （ 1） A～ B 軸間框架梁 ? ＝ al ＝（ 4/2） /6＝ 頂層： 屋面板傳恒荷＝ 4/2(1－ 2? 2＋ ? 3) 2＝ 梁自重＝ 恒載＝ ＋ ＝ 活載＝板傳活荷載＝ 4 /22(1－ 2? 2＋ ? 3)＝ 標準層： 樓面板傳恒荷載＝ 4 /22(1－ 2? 2＋ ? 3)＝ 梁自重＝ 橫墻自重＝ kN/m 恒載＝ ＋ ＋ ＝ 活載＝板傳活荷載＝ 4 /22(1－ 2? 2＋ ? 3)＝ （ 2） B~C 軸間框架梁荷載 l1/l2＝ 8/＝ ﹥ 3 按單向板計算 恒載＝梁自重＝ 2. 柱豎向集中荷載計算： （ 1） A 、 D 軸柱豎向集中荷載計算（ ? ＝ ） 頂層柱： 梁自重＝ （ 8－ ）＋ （ 6－ ） 1/42＝ 板傳荷載＝ 4/25/8＋ 4/2(1－ 2? 2＋ ? 3) 61/42 ＝ 女兒墻自重＝ 8 ＝ 恒載＝ ＋ ＋ ＝ 活載＝ 4/25/88＋ 4/2(1－ 2? 2＋ ? 3) 61/42 ＝ 標準層柱： 梁自重＝ （ 8－ ）＋ （ 6－ ） 1/42＝ 板傳荷載＝ 4/25/88＋ 4/2(1－ 2? 2＋ ? 3) 61/42＝ 外縱墻自重＝ （ 8－ ）＝ 恒載＝ ＋ ＋ ＝ 活載＝ 4/25/88＋ 4/2(1－ 2? 2＋ ? 3) 61/42＝ 基礎(chǔ)頂面恒載 =基礎(chǔ)梁自重 +底層外墻自重 =（ 8－ ）＋ （ 8－ ） 13 ＝ （ 2） B、 C 軸柱豎向集中荷載計算： 頂層： 梁自重＝ （ 8－ ）＋ （ 6－ ） 1/42＝ 板傳荷載＝ 4/25/8＋ 4/2(1－ 2? 2＋ ? 3) 61/42＋ 4＝ 恒載＝ ＋ ＝ kN 活載＝ 4/25/88 ＋ 4/2(1 － 2 ? 2 ＋ ? 3) 61/42 ＋ 4 ＝ 標準層柱： 梁自重＝ （ 8－ ）＋ （ 6－ ） 1/42＝ 板傳荷載＝ 4/25/8＋ 4/2(1－ 2? 2＋ ? 3) 61/42＋ 4＝ 內(nèi)墻自 重＝ （ 8－ ） ＝ 恒載＝ ＋ ＋ ＝ 活載＝ 4/25/88 ＋ 4/2(1 － 2 ? 2 ＋ ? 3) 61/42 ＋ 4 ＝ 基礎(chǔ)頂面恒載＝基礎(chǔ)梁自重 +底層內(nèi)墻自重＝ （ 8－ ）＋ （ 8－ ）＝ 風荷載計算 風荷載標準 值計算 為簡化計算，將計算單元分布風荷載等效化為作用于屋面梁和樓面梁處的集中風荷載標準值，計算公式如下： k z s z o? ? ? ? ?? (21) 式中： 0w ——基本風壓 s? ——風荷載體型系數(shù)，本工程 H/B=＜ 4,取 s? = Z? ——風壓高度變化系數(shù)（地面粗糙度 C 類） Z? ——風振系數(shù)，當房屋高度小于 30 米時取 kP w A?? (22) 14 A——一榀框架各層節(jié)點的受風面積， 2ijhhAB??? ih——下層柱高 jh ——上層柱高，對于頂層為女兒墻高度的 2 倍 B——計算單元迎風面寬度 表 21 風荷載標準值計算 風荷載作用下的位移驗算 水平荷載作用下框架的層間側(cè)移按以下公式計算： ijJj D/VΔU ?? (23) JV ― 第 i 層的總剪力 IJD? ― 第 j 層所有柱的抗側(cè)移剛度之和 jU? ― 第 j 層的層間側(cè)移 各層橫向側(cè)移剛度計算： 底層： A、 D 柱： K=＝ c? ＝ (＋ K)/ (2＋ K) ＝ D= c?212cih＝ 12104/＝ 15044 kN/m 同理可得， B、 C 柱： D=24219 kN/m ?1D =(15044＋ 24219) 2＝ 78526kN/m 標準層： 層次 s? Z? Z? (m)Z ih (m) jh (m) 0w2kN/m (kN)kw A (m2 ) P w (kN) 4 18 3 2 1 15 A、 D 柱： K= (＋ )/(2)＝ c? ＝ K/ (2＋ K) ＝ D＝ c?212cih＝ 1212104/＝ 18035kN/m 同理可得， B、 C 柱： D=53022 kN/m ?2D =(18035＋ 53022) 2＝ 142114 kN/m 風荷載作用下框架樓層層 間位移與層高之比的計算，計算如表 22: 表 22 風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計算