【正文】 α max= 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 38 地震影響系數(shù) 由 Tg=， T1=， Tg T15Tg，則由地震影響曲線，有 α =（ Tg/T1）γη 2α max= 計算水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（采用底部剪力法計算） 由于 T1=＜ = 接 Tg=，故δ n=0. FEK=α Geq=α ∑ Gi= Δ Fn=δ n* FEK =0， Fi=GiHi/∑ GjHj FEK 可列表計算如下表 ； 表 計算水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 位置 Gi（ kN） Hi（ m） GiHi FEK(kN) Fi（ kN） FHK 5 57117 234 234 4 44361 3 33695 138 2 25385 104 1 12773 710 地震作用下的框架位移驗算 抗側(cè)剛度及反彎點見風(fēng)荷載部分的表 表 地震荷載作用下側(cè)移計算 層次 Fi /kN FHK /KN ∑ D/（ KN/m） Δuj/m Δ uj/h 5 234 234 116608 1/2250 4 116608 1/1286 3 138 116608 1/957 2 104 116608 1/804 1 710 140887 1/900 u=∑Δ uj= 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 39 層間側(cè)移最大值 1/804＜ 1/550（滿足要求） 地震作用下內(nèi)力計算 框架柱的桿端彎矩 Mc上 =Vim（ 1γ ） *h Mc 下 =Vimγ *h 中柱處的梁 Mb左 j=ib左 *（ Mc下 j+1+Mc上 j） /（ ib左 +ib 右 ） Mb 左右 j=ib右 *（ Mc下 j+1+Mc上 j） /（ ib左 +ib右 ） 邊柱處的梁 Mb總 j =Mc下 j+1+Mc上 各柱、梁的內(nèi)力計算如表 、表 和表 表 地震載作用下 A（ E）柱框架柱剪力和梁柱端彎矩 層號 Vi/kN Dim/∑ D Vim(kN) γh/m Mc 上 /（ kN*m） Mc 下 /（ kN*m） Mb 總（ kN*m） 5 234 4 3 2 1 710 表 地震載作用下 B（ C、 D）柱框架柱剪力和梁柱端彎矩 層號 Vi/Kn Dim/∑D Vim(kN) γh/m Mc 上 /（ kN*m） Mc 下 /（ kN*m） Mb 左（ kN*m） Mb 右（ kN*m） 5 234 4 3 2 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 40 1 710 0217 表 地震載作用下柱軸力與梁端剪力 層次 梁端剪力 柱軸力 AB(DE)跨 BC(CD)跨 A 軸 B 軸 C 軸 D軸 E 軸 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 地震作用下內(nèi)力圖如圖如下 圖 地震作用下彎矩圖與梁剪力圖 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 41 圖 地震作用下柱軸力與剪力圖 地震作用下地下車庫內(nèi)力計算 由力學(xué)求解器計算內(nèi)力如下圖 圖 底層彎矩圖 圖 底層剪力圖 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 42 圖 底層軸力圖 九、框架的內(nèi)力組合 對于框架內(nèi)力的組合可，考慮以下四種荷載組合 : ① 恒荷載 + 活荷載； ② 恒荷載 + ( 活荷載 + 左風(fēng)荷載（或右風(fēng)荷載） )； ③ 恒荷載 + 活荷載； ④ (恒 + 活 )+ 左地震荷載（或右地震荷載）。 2247。 2= 女兒墻自重： 2= G5=恒 + 活 =++++++ +++ = 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 36 （ 2）、第四層重力荷載代表值 G4 活荷載： = 恒荷載：樓面板自重： = 柱自重： 5 = 縱向框架梁自重： （ ） 5= 橫向框架梁自重： （ ） = 次梁自重： （ ） = 縱墻自重： （ 18 + 17+）（ 6 ） 2+ 5= 窗自重： = 橫墻自重： 4= G4=恒 + 活 =+++++ +++ = （ 3）、第三層重力荷載代表值 G3 活荷載： = 恒荷載：樓面板自重： = 柱自重： 5 = 縱向框架梁自重： （ ） 5= 橫向框架梁自重： （ ） = 次梁自重： （ ） = 縱墻自重： +（ 18 + 17+）（ 6 ） 2247。 2+ 247。 力荷載代表值計算 （ 1）、頂層重力荷載代表值 G5 活荷載：按上人屋面： = 雪載： =62..96KN 取最大值： 恒荷載：屋面板自重： = 柱自重： 5 247。各柱反彎點位置見表 和表 表 A(E)框架柱反彎點位置 層次 h/m K γ 0 γ γ h/m 5 4 3 2 1 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 31 表 B(C、 D)框架柱反彎點位置 層次 h/m K γ 0 γ γ h/m 5 4 3 2 1 (3) 求各柱的桿端彎矩和梁端彎矩 框架柱的桿端彎矩 Mc上 =Vim（ 1γ ） *h Mc 下 =Vimγ *h 中柱處的梁 Mb 左 j=ib左 *（ Mc 下 j+1+Mc上 j） /（ ib左 +ib右 ） Mb 左右 j=ib右 *（ Mc下 j+1+Mc上 j） /（ ib左 +ib右 ） 邊柱處的梁 Mb 總 j =Mc下 j+1+Mc 上 各柱、梁的內(nèi)力計算如表 、表 和表 表 風(fēng)荷載作用下 A（ E）柱框架柱剪力和梁柱 端彎矩 層號 Vi/kN Dim/∑ D Vim(kN) γh/m Mc 上 /（ kN*m） Mc 下 /（ kN*m） Mb 總（ kN*m） 5 4 3 2 1 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 32 表 風(fēng)荷載作用下 B（ C、 D）柱框架柱剪力和梁柱端彎矩 層號 Vi/Kn Dim/∑D Vim(kN) γh/m Mc 上 /（ kN*m） Mc 下 /（ kN*m） Mb 左（ kN*m） Mb 右（ kN*m） 5 4 3 2 1 0217 表 風(fēng)荷載作用下柱軸力與梁端剪力 層次 梁端剪力 柱軸力 AB(DE)跨 BC(CD)跨 A 軸 B軸 C軸 D 軸 E軸 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 33 風(fēng)荷載作用下內(nèi)力圖如圖 、圖 圖 風(fēng)荷載作用下彎矩圖與梁剪力圖 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 34 圖 風(fēng)荷載作用下柱軸力與剪力圖 風(fēng)作用下地下內(nèi)力計算 運(yùn)用力學(xué)求解器的內(nèi)力如圖 圖 底層彎矩圖 圖 底層軸力圖 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 35 圖 底層剪力圖 八、地震作用下框架內(nèi)力計算 結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防烈度為 7度，屋高度小于 30m，可知該框架的抗震等級為三級。 （ 1） 各柱剪力的求法 第 i 層第 m個柱的剪力： Vim=DimVi/∑ D， Vi=∑ Wi， Wi見表 2。 表 風(fēng)荷載作用下側(cè)移計算表 層次 Wj/Kn Vj/Kn ∑ D/（ Kn/m） Δuj/m Δ uj/h 5 116608 1/22500 4 116608 1/15000 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 30 3 116608 1/9000 2 116608 1/7500 1 140887 1/6429 u=∑Δ uj= 側(cè)移驗算： 層間側(cè)移最大值 1/6429＜ 1/550（滿足要求） 風(fēng)荷載作用下內(nèi)力計算 由前邊計算的 ib和 ic，且 ib/ic＜ 3，可用 D 值法進(jìn)行計算。 各樓層標(biāo)高處的側(cè)移值等于該層以下各層層間側(cè)移之和，頂點側(cè)移是所有 層層間側(cè)移之和。（ kN/m） A 軸柱 18944 B 軸柱 26240 C 軸柱 26240 D 軸柱 26240 E 軸柱 18944 ∑ D=18944+26240+26240+26240+18944=116608kN/m 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 29 表 橫向底層 D值計算表 構(gòu)件名稱 K=∑ib/ic α c=(+K)/（ 2+K） D=α c*ic*12/h178。 4 2= 活載 = 山東大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計） —— 綠地商貿(mào)綜合樓設(shè)計 21 六、豎向荷載內(nèi)力計算 恒載作用下的內(nèi)力 （ 1）地上部分豎向內(nèi)力如圖 圖 豎向受力圖 由上所作的豎向恒荷載，運(yùn)用力學(xué)求解器求的一榀框架的內(nèi)力圖，如圖、圖 、圖 所示