【正文】 AS=257mm2 〉 %%5 1 0 0 050 2 5 7 ????? 平臺梁 TL1 計算 計算簡圖及截面尺寸 由圖可知平臺梁兩端支承在磚墻上，可按單跨簡支梁計算，不考慮平臺板的影響。 AS=604mm2 〉 %% 604 ????? （ 2）斜截面承載能力計算 KNPlVn 9 4 o s21 ?????? ? 由于 KNKNbhfV t 0 01 0 0 0 ??????? 由此可證明梯段板抗剪承載能力較 大，設(shè)計樓梯時不需要對梯段斜截面進(jìn)行驗算。 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 50 TB2 TB1TB1TL 1 TL 1 TL 1TB 2TL 1TB 1 圖 51 樓梯計算簡圖 梯段板 TB1 板的計算 梯段板 TB1的計算 踏步板的傾角： ???tg ?? ? 板厚： mmlt 1 2 0~1 4 4)301~251( ?? 取 t=130mm 荷載計算 、 荷 載 種 類 荷 載 標(biāo) 準(zhǔn) 值 （ KN/m） 荷載 分項 系數(shù) 荷 載 設(shè)計值 （ KN/m） 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 51 表 51 TB1板荷載 計算 內(nèi)力及截面承載力計算 （ 1）正截面承載力計算 取 h0=t20=13020=110mm ln=3000mm 考慮到梯段板兩斷與梁的固結(jié)作用，板跨中的最大彎矩： 22 ????? nplM KN主要選用材料：平臺板及樓梯段受力及構(gòu)造鋼筋均用HPB235 級鋼筋，平臺梁縱向受力鋼筋用 HRB335 級鋼筋 。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) r0=1。)(pmax＋ pmin－ 2G/A)/48 (1)柱根部受彎計算： G = = = X 方向受彎截面基底反力設(shè)計值： pminx = (F＋ G)/S－ M0y/Wy = (＋ )/－ pmaxx = (F＋ G)/S＋ M0y/Wy = (＋ )/＋ pnx = pminx＋ (pmaxx－ pminx)(2B1＋ B)/[2(B1＋ B2)] = ＋ (－ ) (2 ) = kPa Ⅰ Ⅰ截面處彎矩設(shè)計值： MⅠ = [(B1＋ B2)/2－ B/2]2{[2(A1＋ A2)＋ A](pmaxx＋ pnx－ 2G/S) ＋ (pmaxx－ pnx)(A1＋ A2)}/12 = (－ )2((2 ＋ )(＋ － 2 ) ＋ (－ ) )/12 = 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 49 Ⅱ Ⅱ截面處彎矩設(shè)計值： MⅡ = (A1＋ A2－ A)2[2(B1＋ B2)＋ B](pmaxx＋ pminx－ 2G/S)/48 = (－ )2(2 ＋ )(＋ － 2 )/48 = Ⅰ Ⅰ截面受彎計算： 相對受壓區(qū)高度： ζ= 配筋率： ρ= 計算面積： mm2/m Ⅱ Ⅱ截面受彎計算： 相對受壓區(qū)高度： ζ= 配筋率： ρ= 計算面積： mm2/m 選筋： 1． X 方向彎矩驗算結(jié)果： 計算面積： mm2/m采用方案： d16110 實配面積： mm2/m 2． Y 方向彎矩驗算結(jié)果： 計算面積： mm2/m采用方案： d14100 實配面積： mm2/m 6 樓梯設(shè)計 基本設(shè)計依據(jù) 某 集體宿舍 室內(nèi)樓梯平面圖見圖 51 。 l]/12 MⅡ =(l－ a39。 6． 基礎(chǔ)受彎計算 MⅠ =a12[(2l＋ a39。f cA ln 局部荷載設(shè)計值： Fl = kN 混凝土局部受壓面積： Aln = Al = BA = = m2 混凝土受壓時計算底面積： Ab = min{B＋ 2A, B1＋ B2}min{3A, A1＋ A2} = m2 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 48 混凝土受壓時強(qiáng)度提高系數(shù)：β l = sq.(Ab/Al) = sq.() = βl 5． 基礎(chǔ)受壓驗算 Fl ≤ a myβ hp (B＋ 2H0＋ B1＋ B2)(A1＋ A2－ A－ 2H0) = (1/4) (＋ 2 ＋ )(－ － 2 ) = m2 Fly = pjH 0 = = kN，滿足要求。f tA lx = = kN ab = min{A＋ 2H0, A1＋ A2} = min{＋ 2 , } = m amx = (at＋ ab)/2 = (A＋ ab)/2 = (＋ )/2 = m Flx ≤ A l am = (at＋ ab)/2 pjmax,x = F/S＋ M0y/Wy = ＋ pjmin,x = F/S－ M0y/Wy = － pjmax,y = F/S＋ M0x/Wx = ＋ pjmin,y = F/S－ M0x/Wx = － pj = pjmax,x＋ pjmax,y－ F/S = ＋ － = kPa (1)柱對基礎(chǔ)的沖切驗算： H0 = H1＋ H2－ as = ＋ － = m X 方向： Alx = 1/4a mβ hp 3． 偏心荷載作用下地基承載力驗算 當(dāng) e≤ b/6 時， pkmax = (Fk＋ Gk)/A＋ Mk/W pkmin = (Fk＋ Gk)/A－ Mk/W 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 46 當(dāng) e＞ b/6 時， pkmax = 2(Fk＋ Gk)/3la X 方向 : 偏心距 exk = M0yk/(Fk＋ Gk) = (＋ ) = m e = exk = m ≤ (B1＋ B2)/6 = pkmaxX = (Fk＋ Gk)/S＋ M0yk/Wy = (＋ )/＋ ≤ fa = = kPa，滿足要求。m 4． 材料信息：混凝土： C35 鋼筋： HPB235(Q235) 5． 基礎(chǔ)幾何特性： 底面積： S = (A1＋ A2)(B1＋ B2) = = m2 繞 X 軸抵抗矩： Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6) = m3 繞 Y 軸抵抗矩： Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6) = m3 計算 1． 修正地基承載力 修正后的地基承載力特征值 fa = kPa 2． 軸心荷載作用下地基承載力驗算 pk = (Fk＋ Gk)/A Fk = F/Ks = Gk = 20S m (3)作用在基礎(chǔ)底部的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 繞 X 軸彎矩 : M0xk = M0x/Ks = m 繞 Y 軸 彎矩 : M0y = My＋ Vxm Vx = kN Vy = kN 折減系數(shù) Ks = 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 45 (2)作用在基礎(chǔ)底部的彎矩設(shè)計值 繞 X 軸彎矩 : M0x = Mx－ Vy( 3 1 )12 4 .7 1 K32 ( 1 / 4 ) 22xyxql nmm N mnn????? ? ?? ? ? （ 2）求 x方向跨中截面配筋： 6 204 . 7 1 1 0 2 3 9 . 9 32 1 0 0 . 9 5 1 0 0xsyxmA m mfh? ?? ? ??? 選筋：Φ 6100 As=283mm2 （ 3）求 y方向跨中配筋： ym 0 .4 7 4 4 .7 1 2 .9 2 . /K N m m? ? ? 6 202 . 9 2 1 0 1 6 2 . 6 3 m /2 1 0 0 0 . 9 5 9 0ysyxmA m mfh? ?? ? ??? 選筋：Φ 6150 As=189 mm2 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 44 基礎(chǔ)設(shè)計 1． 依據(jù)規(guī)范 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ GB 50010－ 2020） 2． 幾何參數(shù)： 已知尺寸： B1 = 1200 mm, A1 = 1200 mm H1 = 300 mm, H2 = 200 mm B = 600 mm, A = 600 mm 無偏心： B2 = 1200 mm, A2 = 1200 mm 基礎(chǔ)埋深 d = m 鋼筋合力重心到板底距離 as = 80 mm 3． 荷載值： (1)作用在基礎(chǔ)頂部的基本組合荷載 F = kN Mx = kN /xm N m m?? 39。( 3 1 )12 3 . 5 9 K32 ( 1 / 4 ) 22xyxql nmm N mnn????? ? ?? ? ? xh0 、 yh0 、 ? 值同前。又由于短邊支座 a 為 B1及 B3 區(qū)格的共同支座， B1區(qū)格長邊支座彎距為已知， 39。又由于短邊支座 a 為 B及 B2區(qū)格的共同支座， B2 區(qū)格長邊支座彎距為已知， mx’ =239。 假設(shè)板的跨中鋼筋在距支座 4/xl 處截斷一半， 則： 2 [ ] 1 K312 2( 1 / 4) 2 22xx ql nm N mnn ? ? ? ??? ? ? ? ?? ? ? ? 跨中截面： 0090100mmxyh mmh ?? ?? 支座截面： ?? （ 2）求 x方向跨中截面鋼筋： 6 202 . 4 1 1 0 1 3 4 . 4 4 m m / m2 1 0 0 . 9 5 9 0xsyxmA fh? ?? ? ??? 選筋：Φ 6200 As=141 ㎜ 2 （ 3）求 x 方向支座截面鋼筋： x x xm m m 2 .0 ?? ??? ? ? ? ?KNm? 選筋：Φ 6100 As=283 ㎜ 2 （ 4）求 y 方向跨中截面鋼筋： yxm m 0 . 4 1 2 2 . 4 1 0 . 9 9 3 . /K N m m?? ? ? ? 204 9 . 7 72 1 0 0 . 9 5 1 0 0y xsyxm mA m mfh ??? ? ??? 選筋：Φ 6200 009090xyh mmh ??39。 荷載計算 恒載系數(shù)取 ；活載系數(shù)取 。 （ 2）梁的縱向鋼筋 非抗震設(shè)計時： ① 縱向受拉筋的最小配筋度 ? min 支座截面 ρ min=% 跨中截面 ρ min=% ② 在梁端至少配置 2Φ 12 鋼筋伸入支座，或與支座負(fù)鋼筋搭接，搭接長度為為（ la 見表 628）。試驗表明，當(dāng) x/ h0在 ～ 范圍內(nèi)時，梁的位移延性系數(shù)可達(dá)3～ 4。 抗震設(shè)計 V≤ 1/γ RE（ fcbh0） 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 38 式中 hw—— 截面的腹板高度，矩形截面取有效高度 h0， T 形截面取有效高度減去翼緣高度，Ⅰ形截面取腹板凈高。 框架梁的截面高度 hb 一般按（ 1/8～ 1/12） lb（ lb 為梁的計算跨度 ） 估算，且不宜大于1/4 凈跨，梁的高寬比 bb/hb 較小時，混凝土抗剪能力有較大降低，同時梁截面寬度不宜小于 200mm 和 1/2bc（ bc 為柱寬 ） ，梁截面的最小尺寸還應(yīng)滿足豎向荷載作用下的剛度要求。λ＝0nh2H ，當(dāng) γ 1時，取λ＝ 1；當(dāng)λ 3 時，取 λ＝ 3； N—— 考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計值，當(dāng) N，取 N太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 37 ＝ 。 m Mcl＝ KN取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 ?cM ＝ ?bM ，底層柱底應(yīng)考慮 的彎矩增大系數(shù)。 m N＝ KN 截面采用對稱配筋，具體配筋計算見表 27，表中： e0＝ NM ea＝ （ － e0），當(dāng) e0? h0時取 ea＝ 0 ei＝ e0＋ ea ξ 1