【正文】 感謝在百忙中評(píng)閱設(shè)計(jì)和參加答辯的各位領(lǐng)導(dǎo)和老師，由于首次 接觸設(shè)計(jì)塑料模具，其中的錯(cuò)誤、漏洞一定不少，望各位老師多指點(diǎn) 賜教，本人將會(huì)慮心學(xué)習(xí)，在以后的工作中做會(huì)做的更好。 3．通過(guò)設(shè)計(jì)，強(qiáng)化了對(duì)模具設(shè)計(jì)及制造工藝的認(rèn)識(shí)，具備了一定的經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)能力。通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)，將所學(xué)的各門知識(shí)融會(huì)貫通。頂出制件后外觀幾乎不留痕跡。因?yàn)橹萍儆跉んw類零件，且各方向尺寸較大，壁厚較薄 。 )； M― 單位時(shí)間內(nèi)注入模具內(nèi)的塑料熔體的質(zhì)量（ kg/min）； q― 塑料成型時(shí)在模具內(nèi)釋放的熱焓量（ KJ/kg）； mT ― 模具溫度 ，取 200℃ ； ?T ― 冷卻水的平均溫度 ，取 30℃ ； 冷卻水道總傳熱面積為： ? ? 302021600 mA ????? ??? 冷卻介質(zhì)在冷卻管中的流速：24dqV v?? 根據(jù)冷卻水道中水的 湍流 流量，并結(jié)合實(shí)際經(jīng)驗(yàn)。但是，模具散熱量變化受多種因素影響。 可以開模取出塑件的時(shí)間，常以塑件已充分固化，且具有一定的強(qiáng)度和剛度為準(zhǔn)。 九 、 模溫調(diào)節(jié)系統(tǒng) 塑料注射模具冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，不僅影響成型塑件的質(zhì)量，還直 塑料模具畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 22 頁(yè) 共 30 頁(yè) 接影響生產(chǎn)效率。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)在模具裝 配過(guò)程中也會(huì)起到定位作用，即便于模具的裝配和調(diào)整。脫模力 F可用下式計(jì)算： )s inc o s( ??? ?? pAF 塑料模具畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 21 頁(yè) 共 30 頁(yè) 其中： μ — 塑料與鋼的摩擦系數(shù)，這里取 — ； P— 塑料對(duì)型芯的單位面積上的包緊力，一般情況下，模內(nèi)冷卻的塑件 P=(— ) 107 Pa。注射成型后，塑件在模具內(nèi)冷卻定型，由于體積的收縮，對(duì)型芯產(chǎn)生包緊力。設(shè)計(jì)推件板時(shí)，應(yīng)注意推件板和型芯之間的摩擦損傷以及塑料滲入推件板和型芯配合間隙。完成脫出塑件的裝置稱為脫模機(jī)構(gòu)，也稱頂出機(jī)構(gòu)或脫模裝置。c ― 由型腔長(zhǎng)邊比決定的系數(shù) 系數(shù)，由 bl/ 比值而定，根據(jù)《塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)》表 49，并結(jié)合實(shí)際經(jīng)驗(yàn)。這里取 ??? 為 。 至于型腔尺寸在多大以上應(yīng)進(jìn)行剛度計(jì)算，而在該值以下則進(jìn)強(qiáng)度計(jì)算，這個(gè)分界值取決于型腔的形狀，模具材料的許用應(yīng)力，型腔的允許變形量以及塑料的熔體壓力。精度要求 塑料模具畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 18 頁(yè) 共 30 頁(yè) 較高的塑件，其最大彈性變形量可取塑料件公差點(diǎn)的 1/5左右。強(qiáng)度計(jì)算條件是不超過(guò)許用應(yīng)力；剛度計(jì)算條件可按要求不同，從以下幾個(gè)方面加以考慮。 型腔強(qiáng)度計(jì)算時(shí)以最大壓力為準(zhǔn)。 ? ?? ? 0 0 3/ 5 4 %)(58 ??? ??????mh 五、成型零部件的強(qiáng)度與剛度計(jì)算 在實(shí)際生產(chǎn)中 ，注射模經(jīng)常由于?？蚣皦|板的厚度不夠而引起彈性變形，使塑料制品精度下降，或溢料過(guò)多。 平均收縮率為： ? ? ? ? %????? M inM a xCP SSS 塑料模具畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 16 頁(yè) 共 30 頁(yè) （一）、型腔徑向尺寸計(jì)算 ? ? ZxSLL CPSzm ?? ?? ???? 00 )1()( 當(dāng)塑料尺寸較大，精度級(jí)別較低時(shí)， X=，當(dāng)塑料尺寸較大、精度級(jí)別較高時(shí)， X=。此外型腔在使用過(guò)程中不斷磨損，使得同一模具在新和舊的時(shí)候所生產(chǎn)的制品尺寸各不相同。其次是設(shè)計(jì)模具時(shí)，估計(jì)的塑料收縮率與實(shí)際收縮率的差異和生產(chǎn)制品時(shí)收縮率的波動(dòng)值，成型收縮率包括設(shè)計(jì)選取的計(jì)算收縮率與實(shí)際收縮率的差異，以及生產(chǎn)制件時(shí)由于工藝條件波動(dòng)，材 塑料模具畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 15 頁(yè) 共 30 頁(yè) 料批號(hào)發(fā)生變化而造成制件收縮值的波動(dòng)，前者造成塑料制品的系統(tǒng)誤差，后者造成偶 然誤差，收縮率波動(dòng)值δ s 隨制件尺寸增大而成正比的增加。通常，冷卻水孔的直徑取 ? 8— 12mm,水空距離型腔表面的距離保持在 10— 20mm. 四、成型零部件的工作尺寸計(jì)算 所謂工作尺寸是指成型零件上直接用以成型塑件部分的尺寸，主要有型腔和型芯的徑向尺寸（包括矩形或異形型芯的長(zhǎng)和寬），型腔 和 芯的深度尺寸，中心距尺寸等。 這樣有利于保證塑件注射完整，外觀質(zhì)量較好，而且有利于排氣。 此塑件要求表面光潔度，平整度較高。 e、由于主流道要與高溫的塑料熔體和噴嘴反復(fù)接觸和碰撞，所以主流道部分常設(shè)計(jì)成可拆卸的主流道襯套，以便選用優(yōu)質(zhì)鋼材單獨(dú)加工和熱處理。內(nèi)壁粗糙度為 m。 ～ 4186。 澆口套大端球面半徑 R=噴嘴球頭半徑 r+2=10+2=12mm， 主流道入口直徑端直徑 d=噴嘴直徑 +1=2+1=3 mm，主流道錐角α = 4186。 三、澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 定位圈 澆注系統(tǒng)定位圈由以上的分析可知，定位圈尺寸為 ??? ，采用四個(gè) M8 螺釘定位，均布分布在定位圈四周。因?yàn)樽⑺軝C(jī)的拉桿間距為 290 368， 因此模具至少有一個(gè)尺寸小于 368mm. 所以此設(shè)計(jì)模具外形尺寸定為 290 350，符合設(shè)計(jì)要求。 模具安裝尺寸的校核 （ 1）噴嘴尺寸 注塑機(jī)噴嘴口孔徑 d 由上表查得 d=Φ 2，主流道小端直徑應(yīng)該大于注塑機(jī)噴嘴直徑 。當(dāng) Hc＞ H1+H2時(shí)， 可用 Hc 代替前述校核公式中的 H1+H2 進(jìn)出口行校核。 （ 2）注射機(jī)最大開模行程與模具厚度有關(guān)，對(duì)于全液壓機(jī)械式鎖 模機(jī)構(gòu)的注射機(jī)，最大開模行程要受模具厚度的影響。為避免塑料注射成型時(shí)由于受到注射壓力的作用而使模具沿分型面脹開，注射成型機(jī)的鎖模力可按下式核算： Fz =p（ nA+A1 ） Fp Fz =30 (1 +)= Fz Fp =2540000N 式中： Fz — 塑料熔體在分型面的漲開力（ N）； P— 型腔壓力，通常取 2040MPa。）； Vj — 澆注系統(tǒng)凝料和飛 邊所需的塑料容量（ cm179。） 表示。）； 選取注射機(jī)型號(hào)為 G54S200型 ； 注射機(jī)技術(shù)參數(shù)如下： 表 2 一次注射量 cm179。 以注射機(jī)的注射能力為基礎(chǔ)，每次注射量不超過(guò)注射機(jī)最大注射量的80%，按下式計(jì)算： 80% V 注 V 塑件 = V1＋ V2 V 注 （ V1＋ V2） /80%= cm179。 材料密度為 179。 （ 2）、應(yīng)保證 表面較光滑，無(wú)明顯的 熔接痕 。）；對(duì)壁厚均勻的較小制品可采用點(diǎn)式澆口 。因此制件外表面取 m，內(nèi)表面取 m. （ 8）、 料筒溫度 喂料區(qū) 80～ 85℃（ 80℃） 前段 180～ 200℃（ 190℃） 中段 165～ 180℃（ 170℃） 后段 150～ 170℃（ 160℃） 噴嘴 150～ 180℃（ 165℃） 括號(hào)內(nèi)的溫度建議作為基本設(shè)定值，行程利用率為 35％和 65％，模件流長(zhǎng)與壁厚之比為 50： 1到 100： 1 熔料溫度 280～ 310℃ 料筒恒溫 220℃ 模具溫度 30～ 50℃ 注射壓力 因?yàn)椴牧狭鲃?dòng)性差，需要很高的注射壓力： 60～100MPa（ 600～ 1000bar） 保壓壓力 注射壓力的 40％～ 60％；保壓越低，制品應(yīng)力越低背壓 10～ 15