【正文】 三、凝結(jié)水泵揚(yáng)程和容量 的確定 1. 凝結(jié)水泵壓力計(jì)算 入口壓力 M P a0 3 4 0 1 3 2 30 0 5 1 ?????? ghPP c ? 出口壓頭 M P a0 1 ?? cppp 2. 壓力校核 根據(jù)凝結(jié)水泵入口壓力 1P 查熱力性質(zhì)表，由差值法求得 ? ? ?? m3 /Kg 所以 1639。 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 35 第二節(jié) 凝結(jié)水泵的選擇 一、凝結(jié)水泵臺(tái)數(shù)、容量的選擇 根據(jù)《火力發(fā)電廠 設(shè)計(jì)規(guī)程》第 條規(guī)定，凝汽式機(jī)組的凝結(jié)水泵臺(tái)數(shù)、容量按下列要求選擇： （ 1） 每臺(tái)凝汽式機(jī)組宜裝設(shè) 2 臺(tái)凝結(jié)水泵，每臺(tái)容量為最大凝結(jié)水量的 110％，大容量機(jī)組也可裝設(shè) 3 臺(tái)凝結(jié)水泵，每臺(tái)容量為最大凝結(jié)水量的 55％。 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 33 第五章 汽輪機(jī)輔助設(shè)備的選擇 第一節(jié) 給水泵的選擇 根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》第 條，第 條，第 條規(guī)定，在給 水系統(tǒng)中 ,每一臺(tái)給水泵出口的總流量 (即最大給水消耗量，不包括備用給水泵 )均應(yīng)保證供給其所連接的系統(tǒng)的全部，鍋爐在最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)所需的給水量，即汽包鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的 110%，對(duì)于中間再熱機(jī)組，給水泵入口的總流量還應(yīng)加上供再熱蒸汽調(diào)溫用的從泵的中間級(jí)抽出的流量以及漏出和注入給水泵軸封的流量差，前置給水泵出口的總流量應(yīng)為給水泵入口的總流量，即前置泵和給水泵之間的抽出流量之和。 二 、引風(fēng)機(jī)入口實(shí)際煙氣量 實(shí)際煙氣容積 ? ? ? ? kgmVVV yy /7 7 1 9 9 5 1 300 ???????? ? 式中 0V —— 理論空氣量 kgm/3 ； 0yV —— 理論煙氣容積 kgm/3 ； ? —— 爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)， ?? 。 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 31 第三節(jié) 引風(fēng)機(jī)的選擇 一 、引風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)的確定 根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》 和 ，引風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)與送風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)相同為 2臺(tái)。 (2)送 風(fēng)機(jī)的風(fēng)量的富裕量（ 5％ ~10%）取 8%，壓頭的富裕量（ 10％ ~15%）取 12%。因此，本設(shè)計(jì)取 mmd 25=max ，查文獻(xiàn) ??7 得： psS =。因此，本設(shè)計(jì)選擇 6臺(tái)，其中一臺(tái)備用。 (4) MPS 磨在容量大型化方面比 其他中速磨優(yōu)越。該型磨煤機(jī)與其他類(lèi)型中速磨相比，其主要優(yōu)點(diǎn)是： (1) 由于輥?zhàn)油庑瓮钩鼋谇驙?，其滾動(dòng)阻力較??；由于輥?zhàn)映叽绱?，燃料進(jìn)入輥下的條件也較好。干燥及輸送過(guò)程同其它中速磨一樣。電動(dòng)機(jī)通過(guò)減速器帶動(dòng)磨環(huán)轉(zhuǎn)動(dòng)，磨環(huán)又帶動(dòng)磨輥沿自身的軸轉(zhuǎn)動(dòng)。 二、 本次設(shè)計(jì)所選擇的磨煤機(jī) 本設(shè)計(jì)所選用的煤種為平頂山煙煤， %%, ??? ararkm AMK ,且制粉系統(tǒng)為負(fù)壓直吹式，因此考慮采用中 速磨煤機(jī)，初步確定為 MPS 磨。39。 (4)根據(jù) 0D 計(jì)算各項(xiàng)汽 水流量列于表 24 中 表 24 各項(xiàng)汽水流量 項(xiàng)目 符號(hào) 份額 (%)x? )/(0 hkgDD xx ?? 全廠汽水損失 1? 95611?D 軸封供汽 sg? 21416?sgD 鍋爐排污量 bl? 9561?blD 連續(xù)排污擴(kuò)容蒸汽 f? 5073?fD 連續(xù)排污后排污水 ??bl 448739。6???????????hhsscqhh?????? 圖 29 6H 的計(jì)算 H6的疏水 6s? 為 0 5 9 3 8 6 5 2 0 9 4 ????? ??? s （ 7）低壓加熱器 H7 熱平衡計(jì)算求 7? （如圖 210） ? ?0 3 1 5 2 8 44 5 5 9 7 7 4 0 )(7766739。c? 除氧器出口水量 fw? 39。39。39。1 DDDDDD bblma ????? 即 ?ma? 排污冷卻器的計(jì)算 補(bǔ)充水溫 Ctma 020? ，排污冷卻器端差為 8℃，則 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 13 39。0 ?? 鍋爐蒸發(fā)量 blb DDDDD 2 3 1 00 ???? ? 則 00 0 3 3 4 8 2 3 1 DDD b ??? 即 ?b? 鍋爐連續(xù)排污量 00 1 0 3 3 DDD bbl ?? 則 ?bl? 鍋爐給水量 fwD （此工況應(yīng)扣去過(guò)熱器減溫水量 dD ） 0000 0 2 5 0 1 8 7 1 0 3 3 3 3 4 8 DDDDDDDD dblbfw ??????? 即 ?fw? 擴(kuò)容器蒸汽份額為 ,f? 取擴(kuò)容效率 ?f? 則 0 0 5 4 8 1 0 3 3 39。通過(guò)該排污擴(kuò)容水系統(tǒng)回收工質(zhì)的熱量，在擴(kuò)容器的壓力下，一部分工質(zhì)汽化為蒸汽，因其含量較少，送入除氧器中回收工質(zhì)和熱量，而含鹽量高的濃縮排污水在冬季送入熱網(wǎng)，夏季降溫到 50℃以下后排入地溝。為了解決在變工況下除氧器的除氧效果和給水泵不汽蝕，主給水泵裝有低壓電動(dòng)前置泵。在 2“高加”之間設(shè)外置式疏水冷卻器，減少了對(duì) 2 段抽汽的排擠，使 2 段抽汽減少。 (2) 3高壓加熱器和 4低壓加熱器，由于抽汽過(guò)熱度很大，設(shè)有內(nèi)置式蒸汽冷卻器。系統(tǒng)的選擇主要是擬定加熱器的疏水方式。四角噴燃爐具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、投資省、制造及運(yùn)行國(guó)內(nèi)已有成熟經(jīng)驗(yàn)等優(yōu)點(diǎn)，多用于燃用煙煤的鍋爐，也可用于燃貧煤或無(wú)煙煤的鍋爐；“ W”火焰爐的優(yōu)點(diǎn)是可燃用多種變化煤種，最低穩(wěn)定燃燒負(fù)荷可達(dá) 40%~50%，有利于調(diào)峰運(yùn)行； RBC 型爐，其性能介于上述兩種爐型之間，國(guó) 內(nèi) 300MW 機(jī)組已有運(yùn)行。以上參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)適用于 300MW 及以上容量的機(jī)組。大型引進(jìn)機(jī) 組將大于 8% ~10%，如引進(jìn)型 300MW 汽輪機(jī)組，鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量為汽輪機(jī)額定工況進(jìn)汽量的 %，引進(jìn)的 600MW 機(jī)組為 %。 本次設(shè)計(jì)為 300MW 亞臨界參數(shù)的凝汽式機(jī)組。供熱機(jī)組型式應(yīng)通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定，宜優(yōu)先選用高參數(shù)大容量抽汽供熱機(jī)組；有穩(wěn)定可靠的熱用戶時(shí)，可采用背壓式機(jī)組或背壓抽汽式機(jī)組，其單機(jī)容量應(yīng)按全年基本熱負(fù)荷確定。 2. 機(jī)組參數(shù) 主蒸汽壓力： p0=， 5370?t ℃ 再熱蒸汽參數(shù)： 高壓缸排汽 (再熱器冷端 ) ?rhp MPa， trh=℃ 中壓缸進(jìn)汽 (再熱器熱端 ) ??rhp ， 537??rht ℃ 排汽參數(shù)： pc= MPa， xc = 給水溫度： tfw=℃ 3. 回?zé)岢槠麉?shù)（如表 11） 表 11 八段抽汽參數(shù)表 項(xiàng)目 單位 回 熱 抽 汽 參 數(shù) 一 二 三 四 五 六 七 八 加熱器 編號(hào) H1 H2 H3 H4 (HD) H5 H6 H7 H8 抽汽 壓力 MPa 抽汽 溫度 ℃ 437 233 146 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 3 4. 門(mén)桿漏汽、軸封漏汽參數(shù)（如表 12） 表 12 軸封汽量及其參數(shù) 軸封漏汽 編號(hào) 數(shù)量 (kg) 份額 (%)sg? 焓值 (kJ/kg) 去處 主汽門(mén)門(mén)桿 1sg? 4119 至 H2 中壓聯(lián)合汽門(mén)門(mén)桿 2sg? 3770 至 H3 高壓缸前后汽封 3sg? 12300 至 H4(HD) 低壓缸汽封 4sg? 1373 2716 至 SG 總計(jì) 21562 5. 給水參數(shù) 給水溫度： ?t ℃ 給水泵出口壓力： ?fpp MPa 除氧器定壓運(yùn)行： ?hdp MPa，除氧器水箱距離給水泵高度： 23?hdh m 凝結(jié)水泵出口壓力： ?cpp MPa，凝汽器水井距離凝結(jié)水泵高度： ?ch m 三、熱力系統(tǒng)相關(guān)參數(shù) 1. 管道壓損如 (表 13) 表 13 管道壓損表 2. 各加熱器出口端差如表 14 表 14 各加熱器出口端差 加熱器 編號(hào) H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 端差 θ (℃ ) 0 0 0 管段 名稱 主汽門(mén)和調(diào)節(jié)汽門(mén) 再熱器 中壓聯(lián)合汽門(mén) 抽汽管 小汽輪機(jī)進(jìn)汽管 中低壓管 壓損 △ P(%) 5 11 5 6 3 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 4 四、鍋爐的型式及基本參數(shù) 1. 鍋爐型式： HG— 1025/ 型自然循環(huán)汽包爐 2. 鍋爐基本參數(shù) 最大連續(xù)蒸發(fā)量： Db=1025t/h 過(guò)熱蒸汽出口參數(shù)： pb=， tb=540℃ 再熱蒸汽出口參數(shù)： ??rhp ， trh=537℃ 汽包壓力： pst= MPa 鍋爐效率： ?b? 92% 2. 燃料 特性 (如表 15， 16) 表 15 煤種元素分析表 煤 種 元素分析 (%) 低位發(fā)熱量 arQ , (kJ/kg) 揮發(fā)分 dafV 水分 Wad(%) 可磨性 系 數(shù) Kkm 水分 灰分 碳 氫 氧 氮 硫 arM arA arC arH arO arN arS 平頂山煙煤 22625 表 16 煤種溫度表 煤 種 灰 熔 點(diǎn) 變形溫度 t1(℃ ) 軟化溫度 t2(℃ ) 熔化溫度 t3(℃ ) 平頂山煙煤 1260 1500 3. 其他相關(guān)參數(shù)如表 17 表 17 相關(guān)參數(shù)表 項(xiàng) 目 數(shù) 值 (℃ ) 冷風(fēng)溫度 22 空氣預(yù)熱器進(jìn)口溫度 56 排煙溫度 155 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 5 第二節(jié) 汽輪機(jī)設(shè)備的確定 發(fā)電廠容量確定后，汽輪機(jī)單機(jī)容量和臺(tái)數(shù)即可確定。 設(shè)計(jì)者：苑子?jì)? 日 期： 6 月 13 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2 第一章 概 述 第一節(jié) 本設(shè)計(jì)的相關(guān)數(shù)據(jù)資料 一、本次設(shè)計(jì)的主要 內(nèi)容 (1) 300MW 火力發(fā)電機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)的基本熱力計(jì)算，進(jìn)行熱經(jīng)濟(jì)性的校核。其中的計(jì)算數(shù)據(jù)除了設(shè)計(jì)給定外，還有許多都是根據(jù)電廠和查閱圖書(shū)館資料獲得。s choice. third, to ler oil and supporting facility39。s putation, the steam turbine steamconsumption and each current capacity putation and the hot economic