【正文】 最后，向所有關(guān)心過(guò)我、愛(ài)護(hù)過(guò)我和幫助過(guò)我的人 致以誠(chéng)摯的謝意！ 由于時(shí)間倉(cāng)促，論文中難免還存在一些問(wèn)題，懇請(qǐng)老師們批評(píng)指正。劉老師雖然有繁重的教學(xué)任務(wù)，但是他能抽出寶貴的時(shí)間輔導(dǎo)我的設(shè)計(jì)工作，給予了我大量的指導(dǎo)。 4. 在進(jìn)行工程設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)盡量使系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，運(yùn)行可靠，在追求效益的同時(shí)，要處理好付出的代價(jià)和得到的收益之間的關(guān)系。 } 結(jié)果顯示： k=,t=,Q= 凝結(jié)水出口溫度（℃） 加熱蒸汽 流量（ kg/h） 1237680 加熱蒸汽壓力（ Mpa） 加熱蒸汽溫度（℃） 疏水出口流量（ kg/h） 123900 疏水出口溫度（℃） 上級(jí)疏水流量（ kg/h） 給水出口端差 1 給水流程數(shù) 2 管子與管板連接方式 焊接后爆脹 總換熱面積（ 2m ） 管子材料 軋制鋼 U 型管總數(shù)（根） 3000 管子外徑 /壁厚（ mm） 18/2 加熱器直徑 （ m） 加熱器長(zhǎng)度（ mm） 7800 華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 26 F= Press any key to continue 結(jié) 論 經(jīng)過(guò)以上論述和分析，可以得出以下 4 點(diǎn)結(jié)論： 1．哈爾濱第三電廠 600MW 機(jī)組的焓升分配比較合理，基本上實(shí)現(xiàn)了高品位處的蒸汽少抽，低品位處的蒸汽盡量多抽的原則。Q)。 華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 24 （ 7）換熱面積及管長(zhǎng) 7 26 . 6 1 4 3 1 01 3 1 4 . 61 7 9 0 . 5 2 8 . 1mQFmKt ?? ? ??? 總管數(shù) tn =3000 根，故 1 3 1 4 . 6 7 . 83 . 1 4 0 . 0 1 8 3 0 0 0tFLmdn?? ? ??? 最后取 L=，管程 z =2，每管程有 1n =1500 根管，總的管子根數(shù)為 tn =3000根，換熱面積 F= 2m . (8) 根據(jù)以上計(jì)算和已知條件得到凝汽器主要技術(shù)參數(shù)如下 : 高壓加熱器編號(hào) 8 號(hào) 凝結(jié)水流量（ kg/h） 16318598 凝結(jié)水進(jìn)口溫度（℃） 華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 25 程序 include void main( ) { float k, t, F,Q?，F(xiàn)假定 wt =260 c? ，則 2 7 2 .7 2 6 02 6 6 .522swm tttc? ?? ? ? ? 由 mt 查水的物性參數(shù)： 37 6 5 .4 /kg m?? ； 89 /( )W m K? ? ； 12 10 /( )Kg m s? ??? ；又由 p = Mpa 查得： ?? ? KJ/Kg。39。管子的排列方式采用等邊三角形排列，在垂直列上管子平均數(shù)為 tnn? =60 根。2 2 2 2()mq c t t? ? ? 其中， mt? 不 是獨(dú)立變量，因?yàn)橹灰_定了蒸汽和給水的流動(dòng)布置及進(jìn)、出口 溫度，就可以計(jì)算出 mt? 來(lái)。139。因此，當(dāng)利用傳熱方程來(lái)計(jì)算整個(gè)傳熱面上的熱流量時(shí)，必須使用整個(gè)傳熱面上的平均溫差，在工程應(yīng)用中通常使用的是對(duì)數(shù)平均溫差。與此同時(shí)，給水（主凝結(jié)水）由進(jìn)口管在水室下部進(jìn)水室，然后經(jīng) U 形管束由上而下依次吸收疏水冷卻段、凝結(jié)段、蒸汽冷卻段的熱量，最后在水室的上部出水管流出。它具有過(guò)熱蒸汽冷卻段和疏水冷卻段。 該加熱器的殼體采用軋制鋼板制造、全焊接結(jié)構(gòu)。 高壓加熱器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 高壓加熱器 由殼體 、管板、管束、和隔板等主要部件 組成，在殼體內(nèi)腔上部設(shè)置蒸汽凝結(jié)段，下部設(shè)置疏水冷卻段，進(jìn)、出水管頂端設(shè)置給水進(jìn)口和給水出口。 1kg 新蒸汽的比熱耗 q0 : q0 =h0 + rh rh fwqh?? =+? = KJ/Kg 汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率： η i = iowq = =% 汽輪發(fā)電機(jī)組絕對(duì)內(nèi)效率 : η e=η i η m η g =? ? =% 汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗率： q=3600/η e=3600/=(KW? h) 汽輪發(fā)電機(jī)組汽耗率： d=q/q0 =(KW? h) 各汽水流量絕對(duì)值計(jì)算 由jD= 0D j? 求出各處jD， 見(jiàn)表 32 4 高壓加熱器簡(jiǎn)介及課題介紹 汽輪機(jī)組熱力系統(tǒng)中的高壓加熱器，是利用在汽輪機(jī)內(nèi)已作過(guò)一部分功的蒸汽來(lái)加熱給水，以減少排汽在凝汽器中的熱損失，從而提高循環(huán)熱效率。239。3339。 表 31 加熱型號(hào) 抽汽壓力 ep（ Mpa） 抽汽比焓eh （ kJ/kg） 抽汽管壓損 ee pp?（ %） 工作壓力 39。 (3)物質(zhì)平衡式計(jì)算 由物質(zhì)平衡式可計(jì)算出凝汽流量 Dc 或凝氣系數(shù) c? 的計(jì)算 (4)計(jì)算結(jié)果校核 利用物質(zhì)平衡式或汽輪機(jī)功率方程式進(jìn)行校核，誤差范圍在 1%2%即可。 3 機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡計(jì)算 此次熱平衡計(jì)算的目的就是要確定汽輪機(jī)在某一工況下的熱經(jīng)濟(jì)型指標(biāo)和各部分汽水流量；根據(jù)以上的計(jì)算結(jié)果選擇有關(guān)輔助設(shè)備和汽水管道；確定某些工況下汽輪機(jī)功率或新汽耗量。因此，小機(jī)組一般 13級(jí)，大機(jī)組 79 級(jí)。由熱量法可知，隨著回?zé)峒?jí)數(shù)的增加，能更充分地利用較低壓抽汽，從而使回?zé)岢槠龉υ黾?，因此，回?zé)嵫h(huán)的效率也提高了。給水溫度的提高，將使鍋爐設(shè)備投資增加，或使鍋爐排煙溫度升高從而降低了鍋爐效率。因此，理論上存在著最佳給水溫度。 使 i? 為最大的回?zé)岱峙錇樽罴鸦責(zé)岱峙洌窗凑障铝袟l件對(duì) i? 求極值： 1 0iwh?? ?? ，2 0iwh?? ?? ， ,0iwzh?? ?? 最佳給水溫度 回?zé)嵫h(huán)汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率為最大值時(shí)對(duì)應(yīng)的給水溫度稱(chēng)為熱力學(xué)上的最佳給水溫度。工程上一般采用了最簡(jiǎn)單的平均分配法，平均分配法是各級(jí)加熱器內(nèi)水焓升相等的最佳回?zé)岱峙浞?，但還必須考慮到汽輪機(jī)本身的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。 多級(jí)回?zé)峤o水總焓升（溫升）在各加熱器間的加熱分配 在汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)中，各個(gè)加熱器給水焓升大小對(duì)回?zé)嵯到y(tǒng)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性產(chǎn)生很大的影響。 所以，在蒸汽初、終參數(shù)相同的情況下，采用回?zé)嵫h(huán)的機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性比朗肯循環(huán)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性有顯著提高。 給水回?zé)峒訜岬臒峤?jīng)濟(jì)性主要是以回?zé)嵫h(huán)汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率來(lái)衡量。 給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)意義在于采用給水回?zé)嵋院?，一方面，回?zé)崾蛊啓C(jī)進(jìn)入凝 汽器的蒸汽量減少了。 華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 8 2 回?zé)嵯到y(tǒng)簡(jiǎn)述及其熱經(jīng)濟(jì)性 給水回?zé)嵯到y(tǒng)是火力發(fā)電機(jī)組的重要組成部分，屬于循環(huán)經(jīng)濟(jì)。 四臺(tái)低壓加熱器為表面式，臥式布置，三臺(tái)高壓加熱器也均為表面式，臥式布置。 汽缸由高壓缸、 雙流程中壓缸、 2 個(gè)雙流程低壓缸組成。通過(guò)哈爾濱第三電廠 600MW 機(jī)組高壓加熱器運(yùn)行中汽側(cè)水位存在的缺陷進(jìn)行試驗(yàn)調(diào)整原因分析，提出并現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行水位測(cè)量系統(tǒng)的改造、完善和最佳水位調(diào)整：同時(shí)研究分析高壓加熱器切除對(duì)機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)性的影響。 本文從常規(guī)回?zé)嵯到y(tǒng)加熱器熱平衡計(jì)算方法出發(fā)，熱平衡法是最原始、最基本的方法，屬于定流量法，即計(jì)算時(shí)必須已知加熱器內(nèi)水流量或者將其假設(shè)為lkg，其中心是求解各級(jí)回?zé)岢槠俊１疚墓卜謨纱蟛糠?，第一部分進(jìn)行回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡計(jì)算 。通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較得到的給水溫度為最佳給水溫度，但長(zhǎng)期以來(lái)，給水溫度低于最佳給水溫度，而高壓加熱器投入率不高是給水溫度偏低的主要原因。 電廠的熱力系統(tǒng)中，為減少循環(huán)的冷源損失，設(shè)法從汽輪機(jī)的某些中間級(jí)引出部分做過(guò)功的蒸汽，用來(lái)加熱鍋爐的給水，減少了排汽在凝汽器中的熱損失，使蒸汽的熱量得到了充分的利用，提高了整個(gè)循環(huán)的熱效率。 因此，研究回?zé)岢槠到y(tǒng)以及高壓加熱器的設(shè)計(jì)對(duì)提高電廠的熱經(jīng)濟(jì) 性具有重大的理論和實(shí)踐意義。目前，火力發(fā)電廠普遍采用了回?zé)岢槠麃?lái)加熱鍋爐給水，提高吸熱的平均溫度，減少吸熱的不可逆損失；同時(shí)還要盡可能的降低排汽參數(shù)，使蒸汽能夠最大限度地在汽輪機(jī)中膨脹做功，減少冷源損失。因而，理想循環(huán)的熱效率也增加了，于是在朗肯循環(huán)基礎(chǔ)上采用回?zé)嵫h(huán)，提高了電廠的熱經(jīng)濟(jì)性。本文結(jié)合哈爾濱第三電廠 600MW機(jī)組，對(duì)其回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)行熱平衡計(jì)算，功率校核及 8號(hào)高壓加熱器的設(shè)計(jì)，為回?zé)嵯到y(tǒng)和機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行及技術(shù)改造提供指導(dǎo)作用。給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是火力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)中的主要系統(tǒng)之一，它對(duì)全廠的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行影響很大。經(jīng)過(guò)對(duì)高加停運(yùn)情況分析得出高加頻繁停運(yùn)的主要原因有：一是高加疏水管道及彎頭經(jīng)長(zhǎng)期沖刷，經(jīng)常泄漏；二是高加鋼管頻繁內(nèi)漏。第二部分進(jìn)行高壓加熱器的熱力設(shè)計(jì)。由于計(jì)算時(shí)必須從高壓加熱器開(kāi)始向低壓加熱器逐級(jí)求解，又被稱(chēng)為“串聯(lián)解法”。 600MW機(jī)組簡(jiǎn)介 該機(jī)組是哈爾濱汽輪機(jī)廠制造的亞臨界壓力 、一次中間再熱、單軸、反動(dòng)式、四缸四排汽機(jī)組。高、中壓缸均采用內(nèi)、外雙層形式，由鑄造制成。除氧器為滑壓運(yùn)行。其能否正常工作將直接影響機(jī)組的安全性和經(jīng)濟(jì)性。由熱量法可知，汽輪機(jī)冷源損失降低了 。在其他條件相同的情況下，采用給水回?zé)峒訜?，可以是汽輪機(jī)組的絕對(duì)內(nèi)效率提高，且回?zé)岢槠麆?dòng)力系數(shù)愈大，絕對(duì)內(nèi)效率愈高。 在采用回?zé)嵫h(huán)的發(fā)電廠，影響回?zé)徇^(guò)程熱經(jīng)濟(jì)性的主要因素有：多級(jí)回?zé)峤o水總焓升（溫升）在各加熱器間的加熱分配 wjh? ；鍋爐最佳給水溫度 opfwt 。因此，在汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)過(guò)程中，加熱器給水焓升的選擇一直是設(shè)計(jì)和運(yùn)行部門(mén)普遍重視的一個(gè)問(wèn)題。 現(xiàn)有的幾種比較成熟的加熱器給水焓升分配方法，均是在理想回?zé)嵫h(huán)的基礎(chǔ)上得到的，即假定全部為混合式加熱器、加熱器端差為零、不計(jì)新蒸汽、抽汽壓損和給水泵耗功、忽略加熱器的散熱損失。隨著給水溫度的的提高，一方面，與之對(duì)應(yīng)的回?zé)岢槠麎毫﹄S之增加。 單級(jí)回?zé)崞啓C(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率達(dá)到最大值時(shí)回?zé)岬慕o水溫度為 opfwt = t 2so ct?（其中 tso 為新蒸汽壓力下的飽和水溫度 ， ct 為凝汽器壓力下的飽和水溫