【正文】 23 32 相對(duì)勁度系數(shù) 1 1 1 分配系數(shù) 傳遞系數(shù) 1 1 1 1 固端彎矩 力矩傳遞與分配 Σ 彎矩圖（) 剪力圖（KN) 53 1排架 內(nèi)力 圖 ,22 3 2 .6 6 9 0 .83 2 .6 6 9ii i i? ???? ? ?蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 33 （ 4） 排架立柱軸力計(jì)算 滿槽水加橫向風(fēng)壓力情況 作用于迎風(fēng)柱的軸力： 作用于背風(fēng)柱的軸力： 空槽加橫向風(fēng)壓力情況 作用于迎風(fēng)柱的軸力： 作用于背風(fēng)柱的軸力： 排架橫向結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，迎風(fēng)側(cè)下一層的排架柱為計(jì)算控制段，該柱段彎矩最大，軸力最小。 1 桿端彎矩計(jì)算 下述計(jì)算中，彎矩以順時(shí)針為正以逆時(shí)針為負(fù) KN — 從安全角度出發(fā)，不考慮立柱前柱對(duì)后柱的擋風(fēng)作用，取 。6s 220 1 . 2 2 . 0 2 1 0 0 . 0 4 4 11 1 . 9 1 0 0 0 6 8cKMf b h? ??? ? ?s11 1 2 1 1 2 0 .0 4 4 1 0 .0 4 5 1 0 .4 6 8b? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?20 1 1 . 9 1 0 0 0 0 . 0 4 5 1 6 8 1 2 1 . 6210cSyf b hA m mf? ? ? ?? ? ?22s m in 01 2 1 .6 b h 0 .2 % 1 0 0 0 6 8 1 7 3 .7 m mA m m ?? ? ? ? ? ?2s 196A mm?)2020555()2( ,0, ???????? KNhhbhf ffc, ?? hbf KMa fcs0 0 0 3 8 7 ?? sa?蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 26 為滿足吊裝要求槽身頂部配置 4B10， As=314mm2。按短暫狀況設(shè)計(jì)。如圖 46 所示。沿槽身長(zhǎng)度方向配置A6200 分布筋。 荷載計(jì)算： 配筋計(jì)算： 2kM 1 / 8 2 .5 5 9 5 .0 3 1 3 1 .2 5 9 .5 2 5 8 1 .4 8 8 K N m? ? ? ? ?＝ （ ） ＝k0ct Mfwr tkm ??000 yh IW ??mKNMmKNfwr tkm . k0ct ????????1 3 0 .8 5 1 .0 2 .5 5 / 。 式中： rm－受彎構(gòu)件塑性影響系數(shù)； rm＝ （ ＋ 300/3700） = Ml－按標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算的彎距； αct－混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)。 驗(yàn)算是否需要計(jì)算配筋： Vc= ftbh0＝ 500 3630＝ KV=。 m， h=3700mm， b=500mm， K=， c=35mm， =c+35=35+35=70mm。矩形截面高度為側(cè)墻高度，寬度為兩側(cè)墻寬度之和；倒 T 形計(jì)算截面高度為側(cè)墻總高，腹板寬度為兩側(cè)墻寬度之和下翼緣寬度為槽身總寬下翼緣厚度為底板厚度；工字形截面上翼緣寬度為人行道底板總寬，厚度為人行道底板厚，其余與 T 形截面相同。 荷載組合： Kc 3 5 N 8 .7 8 5 K N??，2KsksN 8 . 7 8 5 1 0 0 0σ 7 7 . 0 6 N / m mA 2 5 7?? ? ??t e t ete 202 0 . 0 1 2 7 0 . 0 3 ? 0 . 0 32 4 5 1 0 0SAA??? ? ? ? ??? 取m a x ( 3 0 0 .0 7 )skS tedw a cE? ?? ? ?4 3 . 9 4 82 . 4 6 0 0 . 12 0 0 0 0 0 0 . 0 3? ? ? ? ?（ ）?m a x l 5 0W m m W m m? ? ?1kq 3 0 .8 5 1 2 .5 5 /KN m? ? ? ?1k 25 25 2 5 2 2 . 42225 012 5 95. 03 /KN m????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?????? ? ?2kq 10 113 .4 /K N m? ? ? ?3kq 3 .1 2 5 4 .2 1 0 1 3 1 .2 5 /KN m? ? ? ?1 k 1 k 2 kq 1 .0 5 g 1 .2 0 q 1 .2 0 q1 .0 5 9 5 .0 3 1 .2 0 2 .5 5 1 .2 0 1 1 3 .42 3 8 .9 2 /KN m? ? ?? ? ? ? ? ??設(shè) 計(jì) 水 深1 k 1 k 3 kq 5 g 0q 0q 5 95. 03 0 5 0 131 .25247 .22 K N /m? ? ?? ? ? ? ? ??滿 槽 水 深蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 21 經(jīng)比較可知，最不利荷載組合為滿槽水深情況。0. 00 2 10 0 10 5 21 15 .7 82m in S Sbh m m A A m m? ? ? ? ? ???2SSA A 10 1m m??，, m i n2 2 8 .3 0 .2 8 3 % 0 .1 5 %1 0 0 2 0 0svs v s vAbs???? ? ? ? ??)(m a x teSsk dcEaw ?? ???tete AAS?? te?teAsaask?蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 20 c— 最外層受拉鋼筋外邊緣至受拉底邊的距離。 — 有效受壓混凝土截面面積 — 為受拉鋼筋重心至受拉邊緣的距離。 m， NK=， h=150mm， b=100mm， K=， ， ， 故 按最小配筋率配筋，選 2B8,，實(shí)際面積 。 （ 1） 內(nèi)力計(jì)算 橫桿軸向力按下式計(jì)算： 式中： N為橫桿軸力，以拉力為正， KN； S為橫桿間距， m； 其余符號(hào)同前； 表 44 橫桿軸力計(jì)算結(jié)果（單位：軸力 KN） N 5sE 4cE 2 1 0α 7 .8 4E 2 .5 5 1 0?? ? ??000 yh IW ??蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 19 設(shè)計(jì)水深 標(biāo)準(zhǔn)值 設(shè)計(jì)值 滿槽水深 標(biāo)準(zhǔn)值 設(shè)計(jì)值 （ 2） 配筋計(jì)算 由于橫截面計(jì)算簡(jiǎn)圖 42 可知橫桿相單于二力桿，所以配筋計(jì)算按軸向拉力計(jì)算。 39。彎矩最大值出現(xiàn)在側(cè)墻底部 Mk=， Nk=。2min 754mmsA ?，, , ,0220() 1 . 2 4 4 . 8 8 2 1 0 0 0 3 6 7 3 0 0 7 5 4 ( 3 7 0 3 0 ) 0 . 0 3 5 1 01 0 0 0 3 7 0 1 1 . 9ySsCK N e f A h af b h? ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ???0 h 4 0 0 e e 5 3 7 3 0 7 0 7 m m22?? ? ?’ － ＋ － ＝2,0ys)30370(300 70710 )(f e ??? ?????? ahKNA ，7 4 03 7 01 0 0 0% in ????bh? sA15012 754?sA0 370h h a mm? ? ?0 7 0 . 2 1 6e 1 0 0 0 1 5 6 4 2 0 0 3 0 1 7 04 4 . 8 8 2 2Mh m m a m mN? ? ? ? ? ? ? ? ?， ss0csyu fbhff AANKN ???)()(fee ,0,20u ahAfbhNKN Syc ????? ?? ?? ???0 h 4 0 0e e a 1 5 6 4 3 0 1 3 9 4 m m22? ? ? ? ?＝ －蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 17 計(jì)算表明不需要配筋，但仍應(yīng)按構(gòu)造要求配筋。 故按大偏心受拉構(gòu)件配筋： 基本公式為 ： ? ?239。 mm2 =，故 按最小配筋率配筋，選B ，實(shí)際面積 mm2。 m，N=， h=400mm， b=1000mm， K=， 故按大偏心受拉構(gòu)件配筋： 基本公式為 ： 39。若槽身較寬，還應(yīng)進(jìn)行 1/4 截面計(jì)算，以使底板的鋼筋布置更加經(jīng)濟(jì)合理。 6y0s 22c0K M f A ( h a 1 . 2 3 8 . 2 3 1 0 3 0 0 3 1 4 2 7 0 3 0α 0 . 2 6 8 3f b h 1 1 . 9 1 0 0 0 2 7 0s?? ? ? ? ? ? ?? ? ???）11 1 2 1 1 2 0 .0 2 6 8 3 0 .0 2 7 2 0 .4 6 8s? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?0 39。 30mm,aa?? 39。彎矩最大值出現(xiàn)在側(cè)墻底部 Mk=，按標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算，考慮鋼筋作用。2fy fy 3 00 N / m m??蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 13 M= m（ y=），按雙筋進(jìn)行配筋計(jì)算。 m（ y=），按單筋進(jìn)行配筋計(jì) 算。 FM 3FM =r h /15水01B B t ? ? ? ? ?3 3 411 t 0 .2 5I 0 .0 0 1 3 0 m1 2 1 2? ? ?3 3 422 t 0 .4I 0 .0 0 5 3 3 m1 2 1 2? ? ?11203IHμ 0 .3 3 7 4 23 I 2 IHB???蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 12 滿槽水深： 槽身自重為不變荷載，荷載分項(xiàng)系數(shù)為 ；水重為可控可變荷載，荷載分項(xiàng)系數(shù)為 。考慮到槽頂人群荷載產(chǎn)生的彎矩對(duì)側(cè)墻及底板最大彎矩影響很?。ㄐ∮?2%），計(jì)算可近似忽略不計(jì)。 該渡槽無通航要求，槽頂設(shè)拉桿有利于減小側(cè)墻的厚度，間距取 S=2m；側(cè)墻厚度 t按經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定 t/H=1/12～ 1/16 確定， H為側(cè)墻高度 ， t=（ 1/12～ 1/16）H=(～ )m,為了減小側(cè)墻的重量取側(cè)墻頂部厚度 t1= 側(cè)墻底部取t2=；底板厚度取跨度的（ 1/12～ 1/35）， t=（ 1/12～ 1/35） B=(.35～ )，但為了滿足抗裂要求 取底板厚度 t3=；渡槽要滿足行人要求，故在側(cè)墻外側(cè)設(shè)置人行板，板寬取 b=，板外側(cè)厚度 t4=，板內(nèi)側(cè)厚度 t5=；為了減小底板的拉應(yīng)力，槽身底板高于側(cè)墻底緣 ；側(cè)墻和底板連接處設(shè)角度為45o的貼角邊長(zhǎng)取 30cm 以減小轉(zhuǎn)角處的應(yīng)力集中。 把加大流量 Qm=36m3/s 帶入計(jì)算可求的 =， B= 計(jì)算設(shè)計(jì)水深 h設(shè) ： 2 13 21/Q nAR i?3m/s（ ）h加2A B H B? ? ?X 2 H B 2. 4 B? ? ?AR X?2 13 21Q ARn i?h加蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 8 已知 B=， Q=32m3/s 聯(lián)立以上式子解得 h設(shè) = 安全加高Δ h 計(jì)算 ： 考慮到槽中水面可能產(chǎn)生波動(dòng)的原因，為了保證渡槽有足夠的過水能力，槽身頂部在水面以上應(yīng)有一定的超高。 式中： Q為渡槽的過水流量 ； A槽身的過水?dāng)嗝婷娣e（ m2）； R為水力半徑（ m）； i為渡槽底比降； n為槽身糙率，鋼筋混凝土槽身可取 n=～ ，砌石槽身可取 。 上 游漸變段 4m與 6m泄水閘 相連 ，泄水閘再與 5隧洞相連；下有漸變段 4m 與 6隧洞相連 ?？稍O(shè)拉桿以減少側(cè)墻厚度。 結(jié)構(gòu)選型 槽身的選擇 槽身的橫斷面型式有矩、 U形、圓形和拋物線形，其中常用的是矩形和 U形。 渡槽軸線盡量和河道正交。渡槽總體布置基本要求： 流量、水位滿足灌區(qū)要求 。 根據(jù)《水利水電工程等級(jí)劃分及洪水標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定》以及灌區(qū)規(guī)劃要求，確定該渡槽為三級(jí)永久建筑物，結(jié)構(gòu)安全級(jí)別為 Ⅱ 級(jí) ，結(jié) 構(gòu)重要性系數(shù)為 r0＝ 1，短暫設(shè)計(jì)狀況系數(shù)ψ＝ ，偶然狀況系數(shù)ψ＝ ，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)系數(shù) rd＝ 。 表 11 混凝土特性指標(biāo)：（單位 N/ mm2） 混凝土強(qiáng)度等級(jí) 軸心抗壓 軸心抗拉 彈性模量 Ec 標(biāo)準(zhǔn)值 fck 設(shè)計(jì)值 fc 標(biāo)準(zhǔn)值 fck 設(shè)計(jì)值 fc C20 104 C25 104 漿砌采用 M15 砂漿砌塊石。強(qiáng)度模量 Es＝ 105N/ mm2, Ⅱ 級(jí)鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy=fy’=3 00N/mm2,強(qiáng)度模量 Es＝ 105N/mm2。壓縮模量為 3～5Mpa 允許承載力為 [R]=～ 。耕作深度為 。按照 GB— 502