【正文】 ：任務(wù)書、開題報(bào)告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）。有權(quán)將論文（設(shè)計(jì)）用于非贏利目的的少量復(fù)制并允許論文（設(shè)計(jì)）進(jìn)入學(xué)校圖書館被查閱。 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）原創(chuàng)性聲明 本人所呈交的畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)） 是我在導(dǎo)師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的研究成果。 由前面軸的設(shè)計(jì)已知本處軸徑為： d4=62 由表 6— 1 選擇鍵 18 11 70 鍵的接觸長度 L=d2－ b=70－ 18=52,接觸度 h′ =h/2=11/2= 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 6— 2 查出鍵靜聯(lián)接的擠壓作用應(yīng)力 [δ p]=120MPa δ p=2T2/d2lh′ =(2 10 3)/(62 52 )=111MPa＜ [δ P] 鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠 九．聯(lián)軸器的選擇計(jì)算 由于低速級(jí)的轉(zhuǎn)矩較大，故選用彈性柱銷 聯(lián)軸器，型號(hào)為 HL5 計(jì)算轉(zhuǎn)矩： caT ＝ K3T =? 986380= 轉(zhuǎn)速 n= d=50 所以由表可知：強(qiáng)度和轉(zhuǎn)速均滿足要求 十、 箱體及其附件的設(shè)計(jì)選擇 零部件 名稱 符號(hào) 件速器的尺寸關(guān)系 箱座壁厚 δ 18 箱蓋壁厚 δ 1 8 箱蓋凸緣厚度 b1 30 箱座凸緣厚度 b 13 地腳螺釘直徑 df M20 地腳螺釘數(shù)量 n 6 軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑 d1 M6 蓋與座聯(lián)接螺栓直徑 d2 M14 聯(lián)接螺栓 d2 的間距 L 125~200 軸承端蓋螺釘直徑 d3 M8 檢查孔蓋螺釘直徑 d4 M8 定位銷直徑 d 8 油標(biāo)尺的尺寸設(shè)計(jì) 如圖 由表 7— 21，選取為 M12d 的。 軸承預(yù)期壽命與整機(jī)壽命相同，為： 8 30016=38400h 軸承實(shí)際壽命 Lh10=16670/n2(Cr/PrⅡ )ε =16670/(59800/7371)3 =128554h＞ 38400 具有足夠使用壽命。 1)、徑向負(fù)荷 A 處軸承 FRⅠ =(R2AZ+R2AY)1/2=(8332+54492)1/2=5512N B 處軸承 FRⅡ =(R2BZ+R2BY)1/2=(24502+60212)1/2=6500N 2)、軸向負(fù)荷 3)、軸承受力簡圖。 RazFa1Fr1RbzCA（b)B C 處彎矩： MCZ 左 = RAZ 67=156445Nmm MCZ 右 = RBZ 141=340374Nmm MCY=RAY 67=340092Nmm (6)、合成彎矩 MC 左 =(M2CZ 左 +M2CY)1/2=(1564652+3403742)1/2=374614Nmm MC 右 =(M2CZ 右 +M2CY)1/2=(3403742+340072)1/2=481162Nmm (7)、轉(zhuǎn)矩及轉(zhuǎn)矩圖。 取 d2=52mm 選擇滾動(dòng)軸承 30211，軸頸直徑 d3=d8=55mm.，軸承寬 按許用彎曲應(yīng)力校核軸。過密封圓處軸段 d2。 由手冊查得： 155 M Pa?1 1δ = 275MPa, τ 288 M P a?00δ = 4 5 0 M P a ,τ 2 2 7 5 4 5 0 0 . 2 3450? ??? 1 0σ02δ δΨ δ х 2 2 8 8 0 . 2 5288 ???? 1 0r0х 1802Ψ ΨΨ Ψ Ⅰ剖面的安全系數(shù)： 抗彎斷面系數(shù)： 2 33 16 6 ( 47 6) ()2 232I d bt mmdtW d?? ?? ? ??3х 47 х х х 47π 抗扭斷面系數(shù)： 32 33 4 16 6 ( 47 6) 18 65 ()16 2 2I d bt mmdtW d? ?? ? ???τ х 47 х х х 47π 彎曲應(yīng)力幅： 53 . 7 2 1 0 4 3 . 9 28 4 7 0 . 8 7Ba I MPMW a??? 左 хδ 彎曲平均應(yīng)力 0m?δ 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力幅： 51022 10a I M P aTW ??? τ хх 平均切應(yīng) 力： 10ma a MP a??τ τ 鍵槽所引起的有效應(yīng)力集中系數(shù) 1, ??τδ 再由手冊查得，表面狀態(tài)系數(shù) β =，尺寸系數(shù) 0 .8 3 .?rδε = ,ε 1 1 .3 60 .9 2 0 .8K ??δδ хβ ε 剪切配合零件的綜合影響系數(shù) ( ) ?δ ，取 ( ) ?δ 進(jìn)行計(jì)算： 1 .5 1 .9 60 .9 2 0 .8 3K ??ττ хβ ε 剪切配合零件的綜合影響系數(shù) ( ) 0 .4 0 .6 ( ) 1 .9 1DDKK? ? ?τ δ，取( ) ?τ 進(jìn)行計(jì)算， 由齒輪計(jì)算循環(huán)次數(shù) 10 10х ，所以取壽命系數(shù) 1NK? 1 1() 275 3 . 0 52 . 5 2 3 5 . 7 4 0ND a mKS K ? ?? ?? ?δ Ⅰ δ δ ххδδ Ψ δ 1 1 1( 6 . 6 70 . 2 5) ND a mKS K ? ??? ??τ Ⅰ τδ х х 5 х 5ττ Ψ τ 綜合安全系數(shù)： 3 . 0 4 [ ] 1 . 5C SSS S?? ?τ Ⅰδ Ⅰ22τ Iδ IS + S 所以具有足夠的強(qiáng)度。 C 剖面： dC= (M′ C 右 /[δ 1b])1/3=(422428/55) 1/3 =＜ 45mm 強(qiáng)度足夠。 45 鋼調(diào) 質(zhì) ( 3)、計(jì)算軸上的作用力： 齒輪 2： Ft2=2T2/d2=2 10 3/= Fr2=Ft2tan α n/cosβ 2=tan 20o/=1342N Fα 2=Ft2tan β 2=3571tan =917N 齒輪 3： Ft3=2T3/d3=2 10 3/=7899N Fr3=Ft3tan n/cosβ 3=7899tan20 o/=2959N Fα 3=Ft3tan β 3=7899tan =1926N (4)、計(jì)算支反力 繞支點(diǎn) B 的力矩和 Σ MBZ=0，得 RAZ=[Fr2(88+72)+Fa2d 2/2+Fa3d 3/2－ Fr3 72]? 217 =(1342 160+917 +1926 2959) ? 217 =833N 同理： Σ MAZ=0 ,得 RBZ=[Fr3(57+88)+Fa3d 3/2+Fa2d 2/2－ Fr2 57] ? 217 =(2959 165+917 +1926 57) ? 217 =2450N 校核： Σ Z=RAZ+Fr3－ Fr2－ RBZ =833+295913422450=0 計(jì)算無誤 同樣，由繞支點(diǎn) B 的力矩和 Σ MBy=0，得 RAY=(3571 160+7899 72)/217=5449N 由Σ MAy=0，得 RBY=（ 3571 57+7899 145） /217=6021 校核： Σ Z=RAY+ RBY － Ft3－ Ft2=5449+602135717899=0 計(jì)算無誤 (5)、轉(zhuǎn)矩，繪彎矩圖 垂直平面內(nèi)的彎矩圖。 hmin=(～ )d，取 hmin=5mm 該處直徑 d2=54mm 齒輪 3 的直 徑： d3=,da3=,df3 = 由軸承表 5— 11 查出軸承的安裝尺寸 d4=49mm (2)、各軸段軸向長度的確定。 (10)、軸的細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 由表 6— 1 查出鍵槽尺寸： b h=14 9(t=， r=)； 由表 6— 2 查出鍵長： L=45； RazFa1RbzBCA（b)Rb y(d)(c)BCARb y （ 二 ）、中間軸的設(shè)計(jì) 選擇軸的材料。 ( 3)、計(jì)算軸上的作用力： 40Cr調(diào)質(zhì) 軸承選 30207 Ft1=2T1/d1=2 10 3/54= Fr1=Ft1tan α n/cosβ 1=tan 20o/=1401N Fα 1=Ft1tan β 1=tan =957N (4)、計(jì)算支反力 繞支點(diǎn) B 的力矩和 Σ MBZ=0，得 RAZ=[Fr1 170+Fa1d 1/2]? 227 =(1401 70+957 27) ? 227 =1163N 同理： Σ MAZ=0 ,得 RBZ=[Fr1 57Fa1d 3/2] ? 227 =(1401 57975 27) ? 227 =238N 校核： Σ Z=RAZ－ Fr1+RBZ =238+11631401=0 計(jì)算無誤 同樣，由繞支點(diǎn) B 的力矩和 Σ MBy=0，得 RAY= 170/227=2792 由Σ MAy=0，得 RBY= 5/2