【正文】 h附加橫向鋼筋 附加箍筋 1hhs1h1h b bb?1h 1h 吊筋 1hb bbs附加橫向鋼筋應(yīng)布置在長度為 2h1+3b的范圍內(nèi) 宜優(yōu)先采用箍筋 1svyvl AfnmF ???1s in2svyvsbylAfnmAfF???? ?附加箍筋和吊筋的總截面 (4)因主梁所承受的荷載較大，當(dāng)主梁支承在砌體上，除應(yīng)保證有足夠的支承長度外 (一般取支承長度不少于 370mm)，還應(yīng)進(jìn)行砌體的局部受壓承載力計(jì)算。 (2)因梁板整體澆筑，故主梁跨內(nèi)正彎矩所需縱筋應(yīng)按T形截面計(jì)算，支座截面按矩形截面計(jì)算。第一次截?cái)嗟匿摻蠲娣e不得超過 50％，第二次截?cái)嗖怀^ 25％，所余下的縱筋不得少于兩根，可用來承擔(dān)部分負(fù)彎矩并兼作架立鋼筋 . 位于連續(xù)次梁下部彎起后剩余的縱向鋼筋，應(yīng)全部伸入支座，不得在跨間截?cái)唷? ss AA 2/14/1 ??但不少于 2根 50?hsA50?h50 50dln 205/ ? dln 205/ ?3/nl 3/nlnl nlal d20 位于連續(xù)次梁下部彎起后剩余的縱向鋼筋，應(yīng)全部伸入支座，不得在跨間截?cái)唷? 在現(xiàn)澆肋梁樓蓋中，板可作為次梁的上翼緣，在跨內(nèi)正彎矩作用下，板位于受壓區(qū)，故次梁的跨內(nèi)截面應(yīng)按 T形截面計(jì)算；在支座附近的負(fù)彎矩區(qū)段，板處于受拉區(qū)，仍應(yīng)按矩形截面計(jì)算縱向受拉鋼筋。 沿承重墻邊緣應(yīng)在板面配置附加短鋼筋： ① 計(jì)算簡圖與實(shí)際情況不完全一致：板的短跨邊支座為磚墻時，計(jì)算按簡支考慮，但因承重墻的嵌固作用可能產(chǎn)生一定的負(fù)彎矩 (2)板中構(gòu)造鋼筋 7/0l?4/0l?4/0l?7/0l?2022? ＠ ＠ 6?200次梁 主梁 承重墻 2022? ＠ 雙向 因此，應(yīng)沿墻于板面配置間距不大于 200mm(包括彎起鋼筋 )，直徑不小于 6mm的鋼筋，其伸出墻邊緣的長度不應(yīng)小于 l0／ 7；對于兩邊均嵌固在墻內(nèi)的板角部分，在角區(qū) l0 ／ 4范 圍內(nèi)應(yīng)雙向配置上述構(gòu)造鋼筋；其伸出墻邊緣的長度不小于 l0 ／ 4(此處l0為單向板的計(jì)算跨度 )。此外，在受力鋼筋的每一彎折點(diǎn)內(nèi)側(cè)也應(yīng)該布置分布鋼筋。 (1)板中受力鋼筋 ??b??a分離式 配筋 彎起式配筋與分離式相比，彎起式節(jié)約鋼筋且鋼筋的錨固較好；分離式配筋則對于設(shè)計(jì)時選擇鋼筋和施工備料都較簡便，適用于不受震動的板和較薄的板。 鋼筋的彎起：承受正彎矩的受力鋼筋可以彎起 1／2～ 2／ 3以承擔(dān)負(fù)彎矩，彎起角度一般 為 300，當(dāng) h ＞ 120mm時，可采用 45o。 單向板肋梁樓蓋中，當(dāng)樓蓋的四周支承在砌體上時，其內(nèi)區(qū)格板的彎矩設(shè)計(jì)值 (或縱向鋼筋截面面積 )可減少 20％ 對于邊區(qū)格板，它們?nèi)吪c梁澆筑在一起，角區(qū)格板僅兩 邊與梁澆筑，故彎矩一律不予折減 1．板的計(jì)算要點(diǎn) 2．板的配筋構(gòu)造 (1)板中受力鋼筋： 配置板中受力鋼筋需要解決的內(nèi)容有：選定受力縱筋的直徑、間 距，明確配筋方式并確定彎起鋼筋的數(shù)量，以及鋼筋的彎起和截?cái)辔恢谩? (2)板的寬度較大而外荷載值相對較小，對于一般的工業(yè)與民用建筑的樓 (屋 )蓋，僅混凝土就足以承擔(dān)剪力，可不必進(jìn)行斜截面受剪承載力計(jì)算。前面講的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和有關(guān)規(guī)定不適用于以下情況： 1)直接承受動荷載作用的工業(yè)與民用建筑； 2)使用階段不允許出現(xiàn)裂縫的結(jié)構(gòu)； 3)輕質(zhì)混凝土結(jié)構(gòu)及其他特種混凝土結(jié)構(gòu)； 4)受侵蝕氣體或液體作用的結(jié)構(gòu)； 5)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)和二次受力疊合結(jié)構(gòu)。這樣，相應(yīng)的 B支座截面彎矩應(yīng)為 MB=m，即應(yīng)在組合 的彎矩圖上疊加三角形彎矩圖的縱坐標(biāo) 調(diào)整第三跨的跨內(nèi)最大彎矩，使 M3max降低為 A B C D E F1 2 3 4 5)(a1 2 4qg)(bq1 3 5g)(d)(c1 2 3gq次梁的折算荷載 于是 3/ ?gq取qqqqg 3/43/ ????gggqg 43 ????或)(43 qgq ?? )(41 qgg ??)(4 3 )(4341)(4141 qgqgqgqgg ??????????)()(434343 qgqgqq ???????按彈性方法，邊跨支座 B彎矩最大時 (絕對值 )活荷載應(yīng)布置在一、二、四跨， 相當(dāng)于支座調(diào)幅值為 ％ 222m a x )(1 1 2 1 0 lqglqlgM B ????????考慮調(diào)幅 20％ (不超過允許最大調(diào)幅值 25％ )，則 : 22m ax )(0 9 0 3 )(1 1 2 lqglqgMM BB ????????表 11— 1中取 22m a x )(0 9 0 )(11 lqglqgMMBB ???????當(dāng) MBmax下調(diào)后，根據(jù)第一跨力的平衡條件，相應(yīng)的跨內(nèi)最大彎矩出現(xiàn)在距端支座 x＝ ， 下調(diào)后 1跨跨中最大彎矩其值為 (圖中紅線所示 ) ? ?lqgllqglqgR A)(/)()( 22??????2221)()()()()(lqgqglqglM???????xgq2)( lqgM B ???gqA xAR按彈性方法，邊跨跨內(nèi)的最大正彎矩出現(xiàn)于活荷載布置在一、三、五跨 (蘭色曲線 )，其值為： 可知，第一跨跨內(nèi)彎矩最大值仍應(yīng)按 M1max計(jì)算，為便于記憶，取， 21222m a x1)(0 8 3 )(0 9 7 lqgMlqglqlgM?????????2m a x1 )(111 lqgM ??2m a x1 )( lqgM ??曲線 1 曲線 2 Bmax maxBM? mKNg /8?mKNq /241 ?mKNqq /1832 ??梁的計(jì)算簡圖 可以看出，和梁上各控制截面最大彈性彎矩相對應(yīng)的荷載組合是各不相同的，因 此調(diào)整彎矩時，一方面要盡量使各控制截面的配筋能同時被充分利用。 (2)用彎矩調(diào)幅法計(jì)算等跨連續(xù)梁、板 承受均布荷載時 1)等跨連續(xù)梁各跨跨內(nèi)及支座截面的彎矩 )1311()( 20 ??? lqgM ?)1411()( 20 ??? lQGM ?承受集中荷載時 2)等跨連續(xù)梁剪力設(shè)計(jì)值 承受均布荷載時 )1511()( ???nlqgV ?承受間距相同、大小相等的集中荷載時 )1611)(( ??? QGV ?3)承受均布荷載的等跨連續(xù)單向板，各跨內(nèi)及支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值 )1711()( 20 ??? lqgM ?表 11— 表 11— 4幾點(diǎn)說明： 1)表中的彎矩系數(shù)，適用于均布活荷載與均布恒荷載的比值g／ q＝ 3~5的等跨連續(xù)梁 (板 )； 2)彎矩系數(shù)也適用于跨度相差不大于 10％的不等跨連續(xù)梁(板 )。 設(shè) M0為按簡支梁確定的跨度中點(diǎn)彎矩， aMMM 2110 ???FlFlFlMMMa1 7 2141210`1???????FlM e ??0M1MFlM u ??附加三角形彎矩圖 FlM B ??彎矩調(diào)幅法的一個基本原則 彎矩調(diào)幅法的一個基本原則是，在確定調(diào)幅后的跨內(nèi)彎矩時，應(yīng)滿足靜力平衡條件，即連續(xù)梁任一跨調(diào)幅后的兩端支座彎矩 MA、 MB(絕對值 )的平均值，加上調(diào)整后的跨度中點(diǎn)的彎矩 M1’ 之和，應(yīng)不小于該跨按簡支梁計(jì)算的跨度中點(diǎn)彎矩 Mo，即 : )1111()(21 01 ????? MMMM BAaMMM 2110 ?????1M?FlM u ??0M1M?aM按彎矩調(diào)幅法進(jìn)行結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時，應(yīng)遵循的下述規(guī)定：