【正文】 線將區(qū)格板分為四小塊將每小塊板上的荷載傳遞給與之相鄰的梁板傳至梁上的三角形或梯形荷載可等效為均布荷載本結(jié)構(gòu)樓面荷載的傳遞示意圖見圖23圖23 板傳遞荷載示意圖1AB軸間框架梁CD軸間屋面板傳給梁的荷載恒載689195[12 3269 2 34269 32 2371活載20195 12026230263 2 688樓面板傳給梁的荷載恒載433195 12026230263 2 1467 活載20195 12026230263 2 688 梁自重標(biāo)準(zhǔn)值381kNm屋面梁恒載＝梁自重＋板傳荷載＝3812371 2752 kNm活載＝板傳荷載＝688樓面框架梁均布荷載為梁恒載＝梁自重＋板傳荷載＝3811467 1848 kNm活載＝板傳自重＝6882BC軸間框架梁屋面板傳給梁的荷載恒載68915258 1292 活載2015258 375 樓面板傳給梁的荷載恒載38215258 716 活載2515258 469 梁自重標(biāo)準(zhǔn)值381框架梁均布荷載為屋面梁恒載 梁自重＋板傳荷載＝381＋1292＝1673kNm活載＝板傳荷載＝②樓面梁恒載＝梁自重＋板傳荷載＝381＋716＝1097kNm活載＝板傳荷載＝469kNm3A軸柱縱向集中荷載的計算或D軸柱頂層柱女兒墻自重做法墻高00mm100mm的混凝土壓頂女兒墻及自重＋梁自重＋板傳荷載 61478689195583926891950918752557524 478926549855814 16920 kN頂層柱載＝板傳荷載 2019539258091820195752 410 2492 kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝墻自重＋梁自重＋板傳荷載2265654882492 113068 kN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載＝板傳荷載＝ 2019539258091820195752 41 3244 kN基礎(chǔ)頂層恒載＝底層外縱墻自重＋基礎(chǔ)梁自重＝4305 06 25 6906 ＝48996 kN4 B軸柱縱向集中荷載的計算或C軸柱 α 1539 03812α23α3 077 頂層柱恒載＝梁自重＋板傳荷載 381 6906 68915342077689155832553 24689195785868919575091825575 24 22433kN頂層柱活載＝板傳荷載 2515077342251955869251558324195091875224 6323 kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝梁自重＋內(nèi)縱墻自重＋板傳荷載＝274321742430942349292＝119918 kN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載＝板傳活載 kN基礎(chǔ)頂面恒載＝底層內(nèi)縱墻自重＋基礎(chǔ)梁自重＝4305 7806 25 7806 ＝48996 kN 圖24豎向受荷總圖標(biāo)準(zhǔn)值計算 作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為了簡化計算起見通常將計算單元范圍內(nèi)外墻面的分布荷載化為等量的作用于樓面集中風(fēng)荷載計算公式如下 公式21式中基本風(fēng)壓風(fēng)振系數(shù)因結(jié)構(gòu)高度H＝105mm 30m可?。?0風(fēng)荷載體型系數(shù)本建筑1405168 084 4取風(fēng)壓高度變化系數(shù)因建設(shè)地點位于青島市區(qū)所以地面粗糙度為類下層柱高上層柱高B計算單元迎風(fēng)面的寬度B＝ m計算過程見表21 表21各層樓面處集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 離地高度Zm 10 13 035 34 28 859 1065 074 10 13 035 34 34 942 725 074 10 13 035 34 34 942 385 074 10 13 035 385 34 1004 作用下的位移驗算位移計算時各荷載均采用標(biāo)準(zhǔn)值1側(cè)移剛度D22 橫向25層D值的計算 構(gòu)件名稱 A軸柱 0B軸柱 0C軸柱 029 40600 D軸柱 011 15061 ∑D 1506140600 2 111322kNm 表23 橫向底層D值的計算 構(gòu)件名稱 A軸柱 B軸柱 0521 35509 C軸柱 0521 35509 D軸柱 0159 10837 ∑D 3550910837 х2 92692kNm 2風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算 公式22式中第j層的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值 第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和 第j層的層間位移第一層的層間側(cè)移求出之后就可以計算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值頂點側(cè)移值各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層間側(cè)移之和頂點側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和J層側(cè)移 公式2頂點側(cè)移 公式2框架在風(fēng)荷載作用下側(cè)移的計算見表24 24 風(fēng)荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比計算 層次 Wj kN Vj kN 四 三 000016 166563 二 000025 129000 一 00004 19625 側(cè)移驗算對于框架結(jié)構(gòu)樓層層間最大位移與層高之比的限為1550本框架的層間最大位移與層高之比1962516214 1550滿足要求框架抗側(cè)剛度足夠26水平地震作用計算該建筑的高度為1m 40m以剪切變形為主且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布故可采用底部剪力法計算水平地震作用[]1重力荷載代表值的計算屋面處重力荷載代表值＝結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值＋05雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面處重力荷載代表值＝結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值＋05樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上下各半層范圍內(nèi)屋面處取頂層的一半的結(jié)構(gòu)及構(gòu)配件自重1屋面處的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計算女兒墻的重力荷載代表值的計算 614 173593 2 94065 kN屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層自重標(biāo)準(zhǔn)值689 168588 680621 kN4381 168588 28255168 247914 kN250606 195012 39 64233 kN頂層的墻重 kN kN2樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 kNk kN kN kN 953718 kN3層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 kN kNkN kN kN kN屋頂雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 kN樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 kN kN總重力荷載代表值計算屋面處 屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重＋05雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ＝116414＋052483 ＝1176555kN層樓面處＝樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重＋05活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ＝953718＋05206658 ＝1057047kN底層樓面處＝樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重＋05活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ＝＋05 ＝kN2框架柱抗側(cè)剛度D和結(jié)構(gòu)基本自振周期計算1橫向D值計算表22和表23中已將各層每一柱的D值求出各層柱的總D值計算見表25和2625橫向24層D值計算 構(gòu)件名稱 D值kNm 數(shù)量 A軸柱 B軸柱 C軸柱 13 527800 D軸柱 13 195793 kNm 表26橫向首層D值計算構(gòu)件名稱 D值kNm 數(shù)量 A軸柱 B軸柱 C軸柱 D軸柱 kNm 2結(jié)構(gòu)基本自振周期計算結(jié)構(gòu)基本自振周期有多種計算方法這里采用經(jīng)驗公式法和假想頂點位移法進行計算1經(jīng)驗公式法 2采用假想頂點位移計算結(jié)構(gòu)基本自振周期現(xiàn)列表計算假想頂點位移27假想頂點位移計算結(jié)果 層次 4 00132 01314 3 1057047 2233602 890576 00250 01182 2 105707 3290649 890576 00369 00932 1 886634 3290649 741536 00563 00563 結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù)剛結(jié)構(gòu)的基本自振周期?。?S 3多遇水平地震作用計算由于該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度場地土為Ⅱ類設(shè)計地震分組為第組查表得T 04S由于故 kN式中衰減系數(shù)在得區(qū)間取09阻尼調(diào)整系數(shù)取阻尼比＝005＝10 00＝03S 14 14040＝0S不需要考慮頂部附水平地震作用影響對于多質(zhì)點體系結(jié)構(gòu)底部總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為26查表得質(zhì)點i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值樓層地震剪力及樓層層間位移的計算過程見表2828 和的計算 層 127882 127882 890576 000144 3 1057047 1115 13371644 46392965 87818 2157 890576 000242 2 1057047 775 9249161 46392965 60744 276444 890576 000310 1 886634 435 4300175 46392965 28241 304685 153674 000411 樓層最大位移與樓層層高之比為滿足位移要求4剪重比驗算為了保證結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定和安全需要進行結(jié)構(gòu)剛重比和剪重比驗算各層的剛重比和剪重比見表2929 各層的剪重比 層號 4 34 890576 34732464 127882 1228311 0075 3 34 890576 34732464 2157 213828 0066 2 34 890576 34732464 276444 304825 0058 1 435 741536 35964496 304685 396452 0049 注一欄中分子為第j層的重力荷載代表值分母為第j層的重力荷載設(shè)計值剛重比計算用重力荷載設(shè)計值剪重比計算用重力荷載代表值由表29可見各層的剛重比均大于20不必考慮重力二階效應(yīng)各層的剪重比均大于0016滿足剪重比的要求[]25內(nèi)力計算內(nèi)力計算奇數(shù)跨在對稱荷載作用下可取半結(jié)構(gòu)結(jié)算1固端彎矩計算2－5頂層邊跨 kNm頂層中跨 kNm中間層邊跨 kN 中間層中跨 kNm 2分層計算彎距分配系數(shù)計算如下 1 圖2－6 頂層彎矩分配圖 kNm 2中間層分配系數(shù)計算如下圖2－kNm 3底層分配系數(shù)計算如下圖2－8 底層彎矩分配圖kNm4恒荷載作用下梁柱不平衡彎矩分配計算過程見下圖方框內(nèi)為原不平衡彎矩圖2－不平衡彎矩調(diào)整之后既可得出恒荷載作用下框架彎矩圖見圖2 圖210恒荷載作用下M圖kNm3計算剪力 kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN恒荷載作用下V圖如圖11所示 圖211 恒荷載作用下V圖kN4計算軸力已知某節(jié)點上柱傳來的軸力和左右傳來的剪力時其下柱的軸力為式中以壓力為正拉力為負圖212 恒荷載作用下N圖kN作用下內(nèi)力計算作用于該結(jié)構(gòu)的活荷載如下圖所示圖2－11固端彎矩計算頂層邊跨 kNm頂層中跨 kN中間層邊跨 kNm中間層中跨 kN 2分層計算彎矩1頂層2－1kNm2中間層圖2－1kNm3底層216 底層彎矩分配圖 kNm 4活荷載作用下梁柱不平衡彎矩分配計算過程見下圖方框內(nèi)為原不平衡彎 圖217 不平衡彎距分配不平衡彎矩調(diào)整后即可的出活荷載作用下框架彎矩圖見圖18 圖218活荷載作用下彎矩圖kNm注因為樓面活荷載是按滿布計算的故跨中彎矩應(yīng)以123計算剪力如圖19所示 圖2－kN4計算軸力活荷載作用下軸力計算與恒荷載作用下計算方法相同 圖2－2kN標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計算框架在風(fēng)荷載從左向右吹下的內(nèi)力用D值法改進的反彎點法進行計算其步驟為求各柱反彎點處的剪力值求各柱反彎點高度求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩求各柱的軸力和剪力第i層第m柱所分配的剪力為為第i層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值見表2－1為第i層第m根柱的抗側(cè)剛度可查表計算框架柱自柱底開始計算的反彎點位置與柱高之比可查表得計算結(jié)果如表210－213所示