【正文】 = 第 163 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書參 考 文 獻(xiàn) 1.《建筑制圖標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 501042001）. 北京：中國建筑工業(yè)出版社，20022.《房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50001—2001）.北京：中國建筑工業(yè)出版社，20023.《民用建筑設(shè)計通則》（JGJ 3787）北京：中國建筑工業(yè)出版社，19884．《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB 500682001）. 北京：中國建筑工業(yè)出版社，20025．《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 500092001）.北京：中國建筑工業(yè)出版社，20026．《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（JGJ 32002）. 20017．《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 500102002）. 20028．《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB 500112001）. 20019．《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ 9494）. 10.《建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 501052001).11．李汝庚，張季超主編教材)200312. 李汝庚,(教材)， 200313. 2003 第 164 頁謝 本工程的畢業(yè)設(shè)計是在韓青、楊曉明、高娃、霍俊芳等老師的精心指導(dǎo)和悉心關(guān)懷下完成的，在我的畢業(yè)設(shè)計中無不傾注著老師辛勤的汗水和心血。180。yi Fl=229。180。bhsbftbohoV——式中： bo——ho——b——剪切系數(shù)；bhs——受剪切承載力截面高度影響系數(shù)。(+0.)180。()]180?，F(xiàn)將圓樁換算成方樁：bp==180。Nmin=0滿足要求。F/R=(根n=’=3(根)=4)暫取42) Smin=3d3180。(40022)/4= RPK=RP/1.=.13/1.=.71kN2. 單樁豎向承載力特征值管樁單樁樁身豎向承載力特征值RaRa=u229。(cedpcA式中：RP──fce──樁，?。?0MPa；dpc──管樁混凝土有效預(yù)應(yīng)力；取dpcaA── RP=)180。lt。lt。lt。lt?？偩己奢d為：q=++=19KN/m內(nèi)力計算： 180。180。200選f6200 雙肢箍，rsv=b) TL2計算：截面尺寸同TL1荷載計算：TB2傳來：(+)180。25+2180。梯段傳來： 180。(~)L0 =(98~80)mm 取100mm 2530 第 151 頁斜板簡圖 計算跨度L0=（2240+200）=2440mm跨中彎矩：M=配筋計算： 11qL02=180。=第 143 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書材料選用：混凝土C30（fc=，ft=）鋼筋：采用HPB235級（fy=210N/mm2） 雙向板彎矩計算對與雙向板的彈性計算方法如樓面板B1，B1跨內(nèi)最大彎矩由g+q/2作用下實際邊（兩鄰邊簡支、兩鄰邊固定）的跨中彎距與q/2作用下四邊簡支板的跨中彎矩之和計算求得；支座最大負(fù)彎矩則為g+q作用下作用下實際邊（兩鄰邊簡支、兩鄰邊固定）的支由lx/Mx22==2. 0Mx==0My===gs= 第 144 頁 表101第 145 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 146 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 單向板彎矩計算單向板彎矩計算根據(jù)《靜力手冊》進(jìn)行查表查出彎矩系數(shù)計算， 計算過程如下表102。gk=：237。238。=2236。qk=：237。238。屋面：2236。.=2236。qk=180。238。 設(shè)計資料由前已知樓面：2236。對于本設(shè)計按規(guī)范要求當(dāng)板比例：1163。構(gòu)造邊緣構(gòu)件設(shè)置部位：除剪力墻第3層加強(qiáng)層外的其他層墻肢端部。180。180。106剪跨比l=== 180。200180。gt。500+180。4875180。(500+318)=%lvfc/fyv=180。 第 135 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 136 頁 表97第 137 頁框架柱斜截面承載力計算 框架柱的剪力設(shè)計值要調(diào)整，調(diào)整同梁斜截面道理相同tbMc+Mc按VC=hvC與組合出來的V值比較，取大值，此為了簡化計算只取直接組合出Hn來的V與相對應(yīng)的N值。500180。柱的計算長度 L0==180。滿足軸壓180。103l=2180。Mc179。根據(jù)以上求出的數(shù)據(jù)同組合出來的剪力比較取大值?？紤]抗震設(shè)計時候要滿足強(qiáng)剪弱彎的要求。232。=1151231。1750180。247。1750mmhf=100mm，按單排布筋，h0=55035=515mm230。R梁下部受拉時按T形截面設(shè)計，上部受拉時按矩形配筋。 第 102 頁 表81第 103 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 104 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 第 105 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 106 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 107 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 109 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 110 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 第 111 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 112 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 113 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 114 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 115 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 116 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 第 117 頁 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 第 118 頁 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 第 119 頁 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 第 120 頁 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 第 121 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 第 122 頁 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 第 123 頁 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 第 124 頁 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 第 125 頁 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 第 126 頁 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第九章 截面設(shè)計 各構(gòu)件最不利荷載組合完成后，即可進(jìn)行截面設(shè)計?？蚣芰褐?、連梁匯總表如表81。S=gGSGE+gEhSEhk 41)梁、內(nèi)力的調(diào)整對于梁、柱端截面的彎矩和剪力，原則上要將節(jié)點內(nèi)的標(biāo)準(zhǔn)值換算成支座邊緣的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。 gQ、。具體計算過程如表778。+180。5) 樓梯間屋面的分層計算a) 固端彎矩的計算：第 94 頁 梁均布恒荷載產(chǎn)生：MJ2J3=MJ3J2=121ql=180。180。=m 1212活載2~10層樓面（以2層樓面為計算對象）： MB2B3=MB3B2=121ql=180。梁調(diào)幅計算：考慮框架梁的端彎矩較大以及超靜定鋼筋混凝土梁具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，所以對梁進(jìn)行塑性調(diào)幅。=m 屋面梁：M內(nèi)＝180。=m 2跨內(nèi)總荷載值：P=+1180。= 2活載跨內(nèi)荷載對左端的彎矩1M內(nèi)＝180。180。(180。計算如下表73第 87 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書第 88 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書說明：彎矩單位為KN*MKL41梁端剪力與跨內(nèi)最大彎矩求解：對與梁剪力的求解要根據(jù)以上已求的梁端彎矩，按梁實際受荷情況梁端簡化為兩端簡支，再對一端取矩求出剪力，根據(jù)力平衡求出另一端的剪力。= mGG1== 180。180。+ mFF1== 180。= mFG==180。2+180。+ == +180。=mKK1跨：板梯形荷載產(chǎn)生的：MKK1=MK1K=m 綜合得梁端固端彎矩為：MKK1=m MK1K =mMK1=180。180。=mb) 屋面梁的固端彎矩計算，受力簡圖如圖76： 圖76 KL41受力簡圖懸臂梁產(chǎn)生的端彎矩：MK=180。180。)2212l12180。=(6l8bl+3b)=(6180。(4180。180。180。103(KNm)1) KL41固端彎矩的計算：a) 2~10層以第2層為對象：第 81 頁 KL41受力簡圖根據(jù)《靜力荷載計算手冊》進(jìn)行查表及計算得：恒載：懸臂梁產(chǎn)生的端彎矩：MB=180。248。3+231?！?(180。 p=180。25180。(+180。()=6~10層：180。()=2~5層：180。2=：恒載：縱向梁傳來的自重： 1板傳來的三角形荷載：180。縱向傳來的恒載集中力為：p=++++= 2600= 4500活載：與屋面?zhèn)鱽淼南嗤?) 樓梯、電梯間屋面上傳來的荷載計算：a) 傳給WKL1恒載：梁均布荷載：gk=板傳來的梯形恒荷載計算：gk=180。(180。2180。()180。180。]+180。6/2= 2600= 4500右邊梁傳來的集中力為：p’’=180。)180。180。= 總縱向傳來的頂點活載集中力：Pk=b) B/E軸W3邊框柱（縱向傳給B/E軸W3邊框柱頂點軸力）： 頂層第 76 頁 左邊梁傳來的集中力為：p’=(+)180。=板傳來的三角形及矩形恒荷載：p2=180。+247。p2=180。= 232。180。2)]180。=：qk=180。231。180。+231。234。25+(180。= 恒載：b180。=、板傳來：(+180。450mm gk=：封口梁傳來：[()180。[()180。180。=次梁L7（4）傳來的集中力計算：傳給次梁上板傳來的：180。180。180。180。=次梁上墻傳來的： 180。2=： g3k= 180。25+(180。h=250mm180。550mm gk= 180。橫向水平地震作用下的內(nèi)力圖見附圖6666。第 60 頁 Vwij=229。232。231。247。表622注：連梁剛度，框架剛度查前面剛度計算表Vp(x)=q0H(1x2)+F 2橫向地震作用下總剪力墻、總框架、總連梁所分配的內(nèi)力匯總?cè)缦卤?23：第 54 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 總框架剪力Vf的調(diào)整分析上表知： =180。248。246。chlxshlx247。chll235。247。l1246。qH233。l235。247。231。lshlshl246。第 51 頁內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 比較表63的規(guī)范相對位移滿足要求。集中荷載作用下：y==234。246。2l248。231。shlxy==234。lshlshl246。最后按各樓面包括梁及上下各半層的墻柱恒載的100%，樓面活荷載的50%相加算得各樓層重力荷載代表。具體計算如表615。248。2247。chl232。集中荷載作用下：shl230。Mw=PH231。2l248。2l248。1+231。lshlx230。三角形荷載作用下：249。2l248。shlxxMw=