【正文】 （2）對 SJA68P18 給油泵泵功率 P= =%.?電機功率 N= = .46選用 JBO 710S14 防爆電動機為原動機。175 儲油罐的選擇首站、末站、分輸站、輸入站應選用浮頂金屬油罐。 設備選型 加熱爐的選擇計算步驟見水力計算因為是均勻布站，站間距均為 55km，所以相同流量下每站所需有效負荷是相同的。?Rz由 得：0minaxinclDKGz??kg/s70%. 05424. 3????m maxG= =所以反輸量 G= =第 2 章 工藝計算書 34 翻越點判斷 ℃????pjTkg/?? 3〉70% GskglGn /116..43min? max所以：G =Qmin=G/ =?33 u= P 設首站進站壓力 ms501首~2 H )18(059.][ ?????????剩 泵?八級泵2~3 mH .][ ? ???????剩 泵八級泵3~4第 2 章 工藝計算書 32 mH .][ .????????剩 泵?九級泵4~5 mH mhZiLRsd75. .][ ? ??????剩 泵八級泵5~6 .][ ???????剩 泵 hZiLmRsd?八級泵6~7 mH .][ ? ??????剩 泵八級泵7~8 .][ ????????剩 泵?八級泵8~末站 .][ .? ??????剩 泵HmhZiLmRsd八級泵出站壓力經校核滿足要求。根據水利坡降系第 2 章 工藝計算書 29 數畫出管道縱斷面圖，由管道縱斷面圖進行布站，可將八個熱泵站平均布站，無需進行調整，站址為：（0km,18m） ；（55km,33m） ；（110km,23m） ；（165km,33m） ；（220km,24m） ；（275km,32m） ；（330km,46m） ；（385km,40m） 。（3）加熱站數確定由蘇霍夫溫降公式 bTaLZRR??0ln1第 2 章 工藝計算書 27 則得站間距 ?????RL加熱站數 整取 ，即初定五個加熱站。（3）加熱站數確定由蘇霍夫溫降公式 （112）bTaLZRR??0ln1則得站間距 . ???加熱站數 化整取 ，即初定八個加熱站。a式（2—2）可化簡為 (25)21?????LKW/（m ℃)；1?2—第 層的厚度，m；i?—第 層的導熱系數，W/(m ℃)。? 0246.??25.? 總傳熱系數 K(1)管外壁至大氣放熱系數 確定：2?α = （ 12 ]1)(]ln[2???DwhttDwt?7）紊流時管內放熱系數 α 對 K 影響很小，可忽略；土壤導熱系數：1= w/（m?℃） ；管中心埋深：h =；瀝青防腐層一般 6mm~9mm,由t?t于此管材的導熱系數小，加以管壁較厚，熱阻相當大,所以取 ，其m7??導熱系數為 W/(m ℃). ????? 3 = （ ）(T 20)pj?)(pjT2?20?pj885（ 885） （）= 流量換算體積流量 （2?GQ?1）由式（21 ） =㎏/s360245107max??G=70% =㎏/sinaxQmax=G/ =?33Qmin=G/ = 經濟管徑計算（1）初算經濟管徑含蠟原油經濟流速在 ~第 2 章 工藝計算書 20 在 Qmax 下：v=， d= =?v=， d= =.在 Qmin 下：v=， d= =?v=， d= =.綜上所述，根據 API 標準鋼管規(guī)格初步選定管子，其規(guī)格為：內徑mm；壁厚 ；外徑 mm。（2）中間站正輸、反輸，越站，收發(fā)清管器。 站內工藝流程的設計輸油站的工藝流程是指油品在站內的流動過程，實際上是由站內管道、器件、閥門所組成的，并與其他輸油設備（包括泵機組、加熱爐和油灌）相連的輸油系統(tǒng)。 閥門選取 根據規(guī)范及各種閥門的用途，站內選用的閥門類型如下：（1） 油罐上的閥門用手動閘閥；（2） 泵入口用手動閘閥；（3） 串聯泵出口用閘閥；（4） 出站處設調節(jié)閥閥組；（5） 為防止泵出口管線超壓，泵出口管線上設高壓泄壓閥；（6） 熱泵站設低壓泄壓閥；（7） 清管器收發(fā)球筒與站間管線連接用球閥。由實際輸量的要求，首、末站各設 20220m 的油罐 33座。選爐原則： 1）應滿足加熱站的熱負荷要求，爐效高； 2）為便于檢修，各站宜選用兩臺以上加熱爐； 3）每個加熱站不得小于 2 臺加熱爐，加熱爐型號差異不宜過多。③反輸泵：管道在以下兩種情況下需要反輸：第 1 章 工藝說明書 16 1）輸量不足，需要正反輸交替來活動管道以防止凝管；2）出現事故工況時進行反輸，如末站著火。一般情況下，每座泵站可選用 3~4 臺泵，其中一臺備用；2）便于維修和管理，盡量選取同系列泵；3）滿足防爆、防腐或露天安裝使用地要求；4）為保證工作穩(wěn)定，持續(xù)性好，滿足密閉輸送要求，選用大排量的離心泵，配用效率高的電動機為原動機；5）效率高、價格低，能充分利用現有資源。 反輸的進出站壓力校核如下表 17：表 17 反輸量時各站進出站壓力—— 末站 8 7 6 5 4 3 2 首站m進P50 —— —— —— —— 40m出 —— —— 653 —— 636 —— ——經計算各站進站壓力均滿足泵的吸入性能要求，出站壓力均不超過最大承壓，校核合格。(5)熱力越站校核當輸油主泵不可避免地遇到斷電、事故或檢修時，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小，可以進行的熱力越站。第 1 章 工藝說明書 13 表 15 最大輸量下各站進出站壓力—— 首站 2 3 4 5 6 7 8 末站進Pm 50 m ——表 16 最小輸量下各站進出站壓力—— 首站 2 3 4 5 6 7 8 末站進m 50 —— —— —— —— m —— —— —— —— ——(3)靜水壓力校核靜水壓力是指油流停止流動后，由地形高差產生的靜液柱壓力，由縱斷面圖可知動水壓力也滿足輸送要求。各站進站壓力均滿足泵的吸入性能要求，出站壓力均不超過最大承壓，出站溫度低于最高出站溫度，校核合格。確定泵站數 Np= （119）mhH?總 經計算，需要設 7 個泵站 站址確定及熱力、水力校核 站址確定根據地形的實際情況，本著熱泵站合一的原則，進行站址的調整。f?1 泵的選型及泵站數的確定因為流量較小，沿線地勢較平坦，且從經濟角度考慮并聯效率高，便于自動控制優(yōu)化運行，所以選用并聯方式泵。 確定出站油溫不能忽略摩擦熱的影響，用迭代法計算最大輸量下的出站油溫 TR： TR=T0+b+(TZT0b)eal （115） i=β （1mdQ?52?16）式中 β 、 m—由流態(tài)確定，水力光滑區(qū)：m=，β=；Q—體積流量，m 3/s。所以加熱站間距 ＝ ＝55km ? Rl840 水力計算當管路的流態(tài)在紊流光滑區(qū)時，摩阻僅與粘度的 次方成正比，可按平均溫度下的油流粘度，用等溫輸送的方法計算加熱站間摩阻；先根據流量和管徑判斷流態(tài)。經計算 3000﹤Re min﹤Re max﹤Re 1，所以各流量下流態(tài)均處于水力光滑區(qū)。計算中周圍介質的溫度 0T取最冷月土壤的平均溫度，以加權平均溫度作為油品的物性計算溫度。此外，熱油管的摩阻損失應按一個加熱站間距來計算，全線摩阻為各站間摩阻之和。此外這兩種損失相互影響，摩阻損失的大小決定于油品的粘度，而粘度大小又取決于輸送溫度的高低，通常管子的散熱損失往往占能量損失的主導地位。 熱力計算對于高含蠟及易凝易粘油品的管道輸送，如果直接在環(huán)境溫度下輸送，則油品粘度大，阻力大，管道沿途摩阻損失大，導致了管道壓降大，動力費用高，運行不經濟，且在冬季極易凝管，發(fā)生事故，所以為了安全輸送，在油品進入管道前必須采取降凝降粘措施。（1）密度計算 （1??2020??tt??2）式中 —溫度為 ℃及 ℃時的油品密度，kg/m ；tt 3—原油在 20℃時的密度，ρ 20=885㎏/m 320 —溫度糾正系數，kg/( RZ 其它參數選?。?）熱站、泵站間壓頭損失 15m； （2）熱泵站內壓頭損失 30m； （3）進站壓力范圍一般為 20~80m； （4）年輸送天數為 350 天； （5）首站進站壓力 50m。本設計中輸送的油品含蠟量和膠質含量均較高，且于凝點較高的含蠟原油，由于在凝點附近粘溫曲線很陡，故其經濟進站溫度常略高于凝固點。另外，管道采用瀝青防腐絕緣層，其輸油溫度不能超過瀝青的耐熱程度。 設計原始數據 設計輸量第 1 章 工藝說明書 3 最大輸量為 500 萬噸/年；生產期生產負荷（各年輸量與最大輸量的比率）見下表 11。由于自己水平有限，難免存在疏漏和錯誤之處，希望老師和同學們多批評、指正。此設計管材采用，L245 鋼管；采用加熱密閉式輸送流程，先爐后泵的工藝，?充分利用設備，全線輸油主泵和給油泵均采用并聯方式，加熱爐采用直接加熱的方法。由計算分析證明該管線的運行可收到良好的效益并有一定的抗風險能力。加熱爐采用直接加熱的方法。管線沿程地形較為起伏，最大高差為 32m，經校核全線無翻越點；在較大輸量時可熱力越站，較小輸量時可壓力越站。輸油管采用瀝青加強級外保護的防腐措施。管線上設有壓力保護系統(tǒng)，出站處設有泄壓裝置，防止水擊等現象，壓力過大造成的危害。關鍵詞: 管型；輸量；熱泵站；工藝流程中國石油大學（華東）本科畢業(yè)設計（論文）ABSTRACTThe whole length of the pipeline is 440 kilometer and the terrain is maximum of transport capacity is 500 million ton per year and minimum of throughout is 350 million ton per year.The choice of main equipment and determination of station site are based on the condition of every throughout. After the technical evaluation , one type of steel pipeline called L245 is select. The optimum diameter is millimeter and the wall thicket is millimeter. In order to reduce the loss of heat, the pipeline is buried under the ground. The pipeline is coated with 7millimeter thick anticorrosion asphalt layer and impressed current catholic protection to protect the pipe from corrosion.The process of transportation is pumptopump tight line operation. Crude oil is heated at first and the pump in each station. There are three 220D6510pumps are equipped as the transporting pump. The process of flows in the station includes: collecting crude oil。設計主要內容包括：確定經濟管徑、站址確定、調整及工況校核、設備選型、反輸計算、站內工藝流程設計和開爐開泵方案；繪制首站及中間熱泵站的工藝流程圖、首站的平面布置圖、泵房安裝圖、管道的縱斷面圖。第 1 章 工藝說明書 2 第 1章 工藝計算說明書 設計準則 設計依據 《***輸油管道初步設計》任務書 中國石油大學儲運