【正文】 在這里文章將介紹一些常用的有限元錨桿計(jì)算單元模型，并對(duì)這些模型各自特點(diǎn)和使用性進(jìn)行理論性的比較。當(dāng)工程問(wèn)題的幾何形狀、約束條件及作用載荷都對(duì)稱(chēng)于某一固定軸，所產(chǎn)生的位移、應(yīng)變和應(yīng)力也對(duì)稱(chēng)于對(duì)稱(chēng)軸時(shí)，可利用軸對(duì)稱(chēng)的特點(diǎn)，將問(wèn)題轉(zhuǎn)化為平面問(wèn)題求解。有限元法的基本思路是：根據(jù)總勢(shì)能小原則逐個(gè)分析單元的結(jié)點(diǎn)力與結(jié)點(diǎn)位移關(guān)系形成單元?jiǎng)偠染仃嚕瑫r(shí)形成單元等效載荷列陣；然后將單元?jiǎng)偠染仃嚫鶕?jù)結(jié)點(diǎn)聯(lián)結(jié)關(guān)系形成總體剛度矩陣，同時(shí)形成系統(tǒng)總體載荷列陣；根據(jù)平衡方程解出各結(jié)點(diǎn)位移，再確定每個(gè)單元的應(yīng)變和應(yīng)力。例如配點(diǎn)法、最d,乘法、Galerkin法、力矩法等都屬于這一類(lèi)數(shù)值方法。已經(jīng)發(fā)展的數(shù)值分析方法可分為兩類(lèi)。Pf的值由纖維排列方式確定。但理論和實(shí)驗(yàn)研究都證明，在增強(qiáng)材料和基體之間確實(shí)存在一個(gè)界面相，并有一定厚度，在復(fù)合材料性能方面，往往起著關(guān)鍵作用。Fukuda—Chon和Chon對(duì)Cox’S模型進(jìn)行修正，分別引入高級(jí)剪滯法和普遍剪滯法，將基體承受軸向載荷的能力也考慮進(jìn)去。設(shè)of與r分別是纖維的軸向應(yīng)力和半徑，如圖3．3所示，則由簡(jiǎn)單的平衡方程得如不計(jì)纖維端部的應(yīng)力，并設(shè)基體的屈服強(qiáng)度為to，則根據(jù)假設(shè)有對(duì)纖維增強(qiáng)復(fù)合材料而言，我們把能使of剛好達(dá)到纖維的極限強(qiáng)度。經(jīng)過(guò)以上分析可知，如果給定錨桿和砂漿的材料性質(zhì)和幾何條件，根據(jù)式(3 12)可以得出錨桿位移沿深度方向的分布函數(shù)，然后根據(jù)式(3 Io)可以得出錨桿軸力沿深度方向的分布函數(shù)。事實(shí)上，預(yù)應(yīng)力錨桿錨固段在巖體界面上的剪力和桿體中截面的軸力分布規(guī)律并非如此，因此，在預(yù)應(yīng)力錨桿設(shè)計(jì)和施工時(shí)，必須考慮預(yù)應(yīng)力錨桿錨固段的內(nèi)力分布不均勻性。根據(jù)Mindlin的位移解的條件[26]，錨桿所作用的混凝土可視為一半無(wú)限平面，出于事先己假設(shè)錨桿有足夠的錨固深度，可以認(rèn)為混凝土中的錨桿為半無(wú)限長(zhǎng)，當(dāng)錨桿的錨固長(zhǎng)度達(dá)到一定程度時(shí)。根據(jù)國(guó)內(nèi)外一些學(xué)者的研究，采取了錨桿周?chē)募魬?yīng)力分布的彈性解，根據(jù)剪應(yīng)力沿錨桿埋深方向的分布函數(shù)來(lái)建立平衡方程，進(jìn)一步求得錨桿載荷沿埋深方向的分布規(guī)律，從而獲得載荷傳遞機(jī)理的一些信息。對(duì)于載荷的傳遞機(jī)理，許多學(xué)者作了比較深入的研究。砂漿錨桿通過(guò)鋼筋和砂漿形成的錨固體向混凝土傳遞載荷，傳遞的機(jī)理比較復(fù)雜。3．4錨固系統(tǒng)界面層的載荷傳遞[20．]目前，錨桿的種類(lèi)非常多，主要可分為兩大類(lèi)：預(yù)埋錨桿和后植錨桿【23】。另一方面，對(duì)于具有中間層的結(jié)合部，利用這種模型可以不必引入具有中間層的界面模型，直接以彈簧等來(lái)表征其力學(xué)行為，故而具有一定的便利性，但在作破壞分析時(shí)，有將界面破壞局限于中間層的缺點(diǎn)。利用這種模型進(jìn)行力學(xué)分析時(shí)，需要事先確定彈簧的特性。通過(guò)引入切向和法向的彈簧，必要時(shí)甚至可以引入相應(yīng)的阻尼，理論上應(yīng)該可以描述界面層材料對(duì)界面兩側(cè)材料的約束作用。此時(shí)，由于奇異應(yīng)力場(chǎng)的存在，界面破壞或結(jié)合材料的破壞就不能在以應(yīng)力作為評(píng)價(jià)參數(shù)，而必須以描述奇異性強(qiáng)度和奇異應(yīng)力場(chǎng)大小的參數(shù)來(lái)進(jìn)行評(píng)價(jià)。開(kāi)口區(qū)指變形前接觸在一起的點(diǎn)，變形后分離的情況，其邊界條件與剝離區(qū)界面時(shí)相同。剝離界面必須滿(mǎn)足以下表面自由條件對(duì)圖3．1(b)所示的二維界面，可進(jìn)一步描述為為了保證式(3．5)的成立，要求剝離區(qū)內(nèi)的開(kāi)1：3位移，但這是一種理想化了的要求，實(shí)際上剝離界面和完全結(jié)合界面交界處附近，這一要求是很難被滿(mǎn)足的。但是這些不連續(xù)量之間的關(guān)系為：其中，v為材料的剪切彈性模量和泊松比。也就是這個(gè)界面上沒(méi)有任何的宏觀缺陷，它滿(mǎn)足(3．1)式的連續(xù)條件(見(jiàn)圖3．1(a))。雖然界面相中的微觀缺陷的影響，可以被包含于界面模型里，但是對(duì)于一些宏觀的界面缺陷或特征，如結(jié)合不良部位、較大的空穴等，我們必須在建立界面的力學(xué)模型時(shí)予以考慮。KELLY與AVESTON等人假設(shè)界面是理想的幾何面，其上僅作用有剪應(yīng)力，它們或者是基體的流動(dòng)應(yīng)力，或者是脫粘后的界面摩擦力，纖維與基體之間完全依靠剪應(yīng)力傳遞載荷。PIGGOTTCS較系統(tǒng)地探討了基體收縮時(shí)在界面產(chǎn)生的壓力及摩擦力并且與復(fù)合材料的斷裂功與剪應(yīng)力聯(lián)系起來(lái)的分析。ZISMAN提出了粘接表面及表面張力的觀點(diǎn)，PLUEDDEMAN，ERICKSONC及KUMINS等人撰寫(xiě)了有關(guān)界面理論的著作。有資料回顧了界面研究的歷史。界面設(shè)計(jì)的合理與否與復(fù)合材料的整體性能的優(yōu)劣有十分密切的關(guān)系?？傊?，界面的形成和作用機(jī)理是很復(fù)雜的，有關(guān)的物理及化學(xué)因素都會(huì)影響界面的形成、界面的結(jié)構(gòu)及其穩(wěn)定性。（3）擴(kuò)散作用基于分子熱運(yùn)動(dòng)的界面擴(kuò)散作用和界面的粘附作用同屬于分子的作用范圍，但這兩個(gè)作用過(guò)程是完全不同的獨(dú)立過(guò)程，界面的擴(kuò)散作用導(dǎo)致界面原有平衡狀態(tài)的破壞和形成界面模糊區(qū)，并使兩相通過(guò)擴(kuò)散的分子的內(nèi)聚力聯(lián)結(jié)起來(lái)，形成所謂的擴(kuò)散鏈，擴(kuò)散程度依賴(lài)于參與擴(kuò)散的分子結(jié)構(gòu)、組分及分子的流動(dòng)性。組成復(fù)合材料的幾相材料中(至少有兩相)。其早期工作是以搭接構(gòu)件強(qiáng)度分析作為工程背景提出的，近年來(lái)的發(fā)展則與先進(jìn)材料的研制和使用密切相關(guān)。(4)通過(guò)將所建立的評(píng)價(jià)準(zhǔn)則和破壞理論用于工程實(shí)際問(wèn)題，進(jìn)一步完善評(píng)價(jià)準(zhǔn)則和基本參數(shù)的分析方法。為了建立適合于結(jié)合材料的強(qiáng)度和可靠性評(píng)價(jià)方法，必須從以下幾個(gè)方面展開(kāi)系統(tǒng)的研究【13】。Sl曲和Asaro采用彈塑性有限元分析方法，發(fā)現(xiàn)塑性變形可使應(yīng)力振蕩性和裂紋面相互嵌入的現(xiàn)象消失，并且當(dāng)屈服區(qū)不大時(shí)，裂尖附近應(yīng)力場(chǎng)可近似地以具有振蕩應(yīng)力奇異性的彈性解來(lái)表示的結(jié)論。1966年，Bogy[12】發(fā)現(xiàn)，在結(jié)合界面的端部，在彈性范圍內(nèi)，應(yīng)力可以是無(wú)窮大的(稱(chēng)為應(yīng)力奇異性，即應(yīng)力集中非常嚴(yán)重)，定性地說(shuō)明了為什么結(jié)合材料的破壞，多數(shù)是從結(jié)合界面端部開(kāi)始的現(xiàn)象。20世紀(jì)末，許多更為可靠和有效的結(jié)合手段應(yīng)運(yùn)而生。3．1．2界面力學(xué)的發(fā)展人們對(duì)界面問(wèn)題的認(rèn)識(shí)和利用，可以追溯到古代。從這個(gè)角度出發(fā)，界面力學(xué)所要解決的關(guān)鍵問(wèn)題可以總結(jié)為：(1)建立各種界面的力學(xué)模型。然而，在新材料和新結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)中，則一般要求界面強(qiáng)度達(dá)到一定要求，甚至為了提高界面強(qiáng)度，而不斷進(jìn)行結(jié)合方法、工藝和界面結(jié)構(gòu)的革新【10】正是由于這種工程技術(shù)上的需要，20世紀(jì)90年代初，出現(xiàn)了一個(gè)新的固體力學(xué)的學(xué)科分支——界面力學(xué)。對(duì)先進(jìn)材料的性能設(shè)計(jì)與開(kāi)發(fā)及其構(gòu)件壽命的精確評(píng)價(jià)等，具有舉足輕重的意義。第三章數(shù)值模擬基本理論3．1界面力學(xué)原理3．1．1界面力學(xué)的研究對(duì)象和任務(wù)隨著各類(lèi)功能材料、復(fù)合材料等先進(jìn)材料的工業(yè)應(yīng)用范圍不斷擴(kuò)大，由不同材料組成的界面力學(xué)行為，越來(lái)越受到人們的重視。(3)由于錨桿—錨固劑—巖體問(wèn)的界面強(qiáng)度，是一個(gè)復(fù)雜的問(wèn)題，與界面上粘結(jié)的完善程度、有無(wú)微裂紋和氣泡、有無(wú)殘余應(yīng)力(拉應(yīng)力、壓應(yīng)力、剪應(yīng)力及其組合)等許多因素有關(guān)，而且難于精確測(cè)定。本文通過(guò)對(duì)國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)錨桿所進(jìn)行的拉拔實(shí)驗(yàn)的評(píng)價(jià)總結(jié)基礎(chǔ)上，結(jié)合錨桿本身的受力特性，對(duì)標(biāo)準(zhǔn)的拉拔實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ瓦M(jìn)行設(shè)計(jì)改進(jìn)，并在此基礎(chǔ)上對(duì)玻璃鋼錨桿與基體的粘結(jié)性能進(jìn)行全面的實(shí)驗(yàn)測(cè)試和評(píng)價(jià)。從錨固段剪應(yīng)力曲線(xiàn)特征可以看出，當(dāng)x在0和l之間變化的過(guò)程中，錨固段剪應(yīng)力的分布為兩段為零(或近似為零)中間某處有最大值(峰值)的單峰曲線(xiàn)。關(guān)于其中n的取值，主要是根據(jù)邊界條件判斷。因此，界面平均剪切強(qiáng)度可按2．1式計(jì)算： 其中，P為實(shí)驗(yàn)得到的極限載荷，d為螺紋錨桿的有效直徑，l為錨桿的錨固長(zhǎng)度。得到的載荷一位移曲線(xiàn)是錨桿與錨固劑的粘結(jié)性能的綜合性宏觀反應(yīng)，曲線(xiàn)的幾何形狀和特征點(diǎn)反應(yīng)了錨桿受力后的變形、試件內(nèi)部裂縫發(fā)展、損傷積累和破壞等全過(guò)程中各階段的特性。(5)傳感器標(biāo)定。2 2 4實(shí)驗(yàn)步驤實(shí)驗(yàn)步驟參考錨桿現(xiàn)場(chǎng)拉拔實(shí)驗(yàn)的過(guò)程(1)錨豐T強(qiáng)度測(cè)試。2．2．3實(shí)驗(yàn)裝置(1)加載裝置實(shí)驗(yàn)采用WDW．D100EIII型微機(jī)控制電子式萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)對(duì)試件進(jìn)行位移加載控制，為將對(duì)桿件施加的拉力傳遞到桿體，更好的固定錨桿，實(shí)驗(yàn)采用了托板支架裝置，在錨桿的錨固端加上托板，用實(shí)驗(yàn)機(jī)自帶的夾具夾住試件加載端的錨桿，托板通過(guò)實(shí)驗(yàn)機(jī)上的孔架在實(shí)驗(yàn)機(jī)上面?？锥吹闹睆綖?6mm。(3)錨固劑由于玻璃鋼錨桿的抗拉強(qiáng)度較高，為了充分發(fā)揮桿體的強(qiáng)度優(yōu)勢(shì)，使錨固體町以承載較高的拉拔力，要求錨固劑必須具備足夠的粘結(jié)強(qiáng)的和抗拉強(qiáng)的，故本實(shí)驗(yàn)所用錨固劑為環(huán)氧樹(shù)脂。在巖體壓緊、密實(shí)的過(guò)程葉]，錨固體與巖體的接觸面上發(fā)生粘結(jié)滑移，進(jìn)一步增強(qiáng)壓緊、密實(shí)效應(yīng)。其中圖2．2(a)為錨桿與基體用環(huán)氧樹(shù)脂錨固劑錨固在一起的放大的實(shí)物圖。用玻璃纖維(或金屬絲)和光彈性材料制成的試件，用光彈性實(shí)驗(yàn)可測(cè)得界面附近的應(yīng)力場(chǎng)或應(yīng)變場(chǎng)，雖然不能精確地反映復(fù)合材料的情況，卻有助于了解界面附近的應(yīng)力分布概況，因此具有較好的參考價(jià)值。影響界面剪切強(qiáng)度的因素很多，因此測(cè)得的界面強(qiáng)度數(shù)據(jù)，往往是比較分散的、初步探討其原因，大致有下列幾點(diǎn)。l取多長(zhǎng)才適合，除用實(shí)驗(yàn)方法確定外，在理論上難于精確地確定。由于在錨桿和巖體的界面上，剪應(yīng)力沿錨固長(zhǎng)度的分布是不均勻的，因此所測(cè)得的是基體中或界面上較低的哪個(gè)剪切強(qiáng)度，而且是整個(gè)破壞表面大致為的平均剪切強(qiáng)度。本文中實(shí)驗(yàn)的是錨桿從巖體中拔出，錨桿和巖體采用錨固劑錨固的方法結(jié)合在一起。本實(shí)驗(yàn)以螺紋錨桿作為研究對(duì)象進(jìn)行錨桿與錨固劑粘結(jié)性能的實(shí)驗(yàn)研究，對(duì)試件進(jìn)行單調(diào)載荷下的拔出實(shí)驗(yàn)研究，目的是觀察錨桿在錨固劑中的粘結(jié)錨固受力破壞過(guò)程，探討錨桿和錨固劑的粘結(jié)性能，本文得到的粘結(jié)一滑移關(guān)系可以作為對(duì)于錨固系統(tǒng)的理論分析和有限元計(jì)算基礎(chǔ)。錨桿放置在基體的中軸線(xiàn)上，埋入部分長(zhǎng)度即錨固粘結(jié)長(zhǎng)度為33mm。2．1．2實(shí)驗(yàn)?zāi)康腻^桿的錨固性能包括很多方面，例如錨桿的拉拔承載力，錨桿表面的應(yīng)力分布，錨桿與錨固劑的粘結(jié)應(yīng)力特征，錨桿在拉拔載荷作用下的長(zhǎng)期力學(xué)性能等。同樣，通過(guò)對(duì)結(jié)果的分析，Chaalla和Benmokran發(fā)現(xiàn)，只有當(dāng)埋置長(zhǎng)度大于錨桿直徑的20倍的時(shí)候，錨桿的粘結(jié)強(qiáng)度才會(huì)隨著埋置長(zhǎng)度增加而增加。同鋼筋錨桿的實(shí)驗(yàn)結(jié)果相比較，所測(cè)得桿件的平均粘結(jié)應(yīng)力略小于鋼筋的平均粘結(jié)應(yīng)力，然而發(fā)生較大的滑移。這種實(shí)驗(yàn)方法是將錨桿埋入巖體中一定長(zhǎng)度，用錨固劑錨固以后，采用萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)或者液壓泵將錨桿拔出，并記錄位移以及載荷值。由于錨桿在長(zhǎng)時(shí)間的預(yù)應(yīng)力作用下，一定會(huì)發(fā)生蠕變松弛現(xiàn)象，所以在得到錨桿界面上應(yīng)力分部特征的同時(shí)，本文還對(duì)錨桿的蠕變松弛現(xiàn)象進(jìn)行了有限元分析。分析采用軸對(duì)稱(chēng)有限元理論，采用兩節(jié)點(diǎn)的桿單元模擬錨桿，四邊形8節(jié)點(diǎn)等參環(huán)單元模擬巖體介質(zhì)，并用彈簧單元描述錨桿與巖體之間錨固作用下的粘結(jié)滑移現(xiàn)象，最后得到錨桿一錨固劑界面間的粘結(jié)強(qiáng)度。1．4．3本課題所做的工作內(nèi)容本文針對(duì)目前普遍使用的鋼錨桿容易銹蝕的問(wèn)題，建議采用一種新型的材料——玻璃鋼復(fù)合材料代替鋼材用來(lái)生產(chǎn)和制作錨桿。整個(gè)錨固系統(tǒng)涉及到兩個(gè)界面：錨桿桿體——粘結(jié)材料界面，粘結(jié)材料——基體界面。界面粘結(jié)問(wèn)題是一種復(fù)雜的相互作用，這種粘結(jié)作用屬于細(xì)觀界面問(wèn)題，破壞機(jī)理復(fù)雜，影響因素很多，應(yīng)力、應(yīng)變分布狀態(tài)復(fù)雜，又存在試驗(yàn)技術(shù)等方面的原因，因此錨固系統(tǒng)的力學(xué)機(jī)理研究還沒(méi)有形成一套完整的系統(tǒng)。錨桿周?chē)w的剪切強(qiáng)度用于克服這種拉力，一般拉力使錨桿緊固于離開(kāi)結(jié)構(gòu)物足夠遠(yuǎn)且具有足夠承載能力的基體中。盡管錨固技術(shù)在工程中應(yīng)用較早，但理論方面的研究卻起步較晚，雖然經(jīng)過(guò)眾多學(xué)者數(shù)年的研究，錨固理論工作已經(jīng)取得了一定的成果，但是錨桿加固機(jī)理仍是一個(gè)沒(méi)有統(tǒng)一認(rèn)識(shí)的問(wèn)題，也缺乏行之有效的、合理的計(jì)算方法。“后錨固”是相對(duì)于預(yù)埋鋼筋而言的，混凝土工程中的錨固鋼筋在開(kāi)始階段采取了預(yù)錨固技術(shù)，但隨著科技的發(fā)展，人們發(fā)現(xiàn)采用“后錨固”也完全可以達(dá)到相同的效果，并且更為方便。主要表現(xiàn)在復(fù)合材料輕質(zhì)高強(qiáng)、抗疲勞、減振降噪、耐腐蝕以及材料性能的可設(shè)計(jì)性和材料與結(jié)構(gòu)的一致性等。目前，針對(duì)錨桿錨固問(wèn)題的數(shù)值分析方法主要有有限單元法、有限差分發(fā)、邊界元法、經(jīng)驗(yàn)公式法等。蘭格(一A．Lang)通過(guò)光彈試驗(yàn)證實(shí)了錨桿的擠壓加固作用。若用螺栓將它們緊固城組合梁，各層板便相互擠壓，層間摩擦阻力大為提高，內(nèi)應(yīng)力和撓度大為減小，于是增加了組合梁的抗彎強(qiáng)度。(2)組合梁作用原理。4．對(duì)鞏固國(guó)防起決定性作用。1972年美國(guó)PPG公司研究成功熱塑性片狀模型料成型技術(shù)，從上述可知，新生產(chǎn)工藝的不斷出現(xiàn)推動(dòng)著聚合物復(fù)合材料工業(yè)的發(fā)展。60年代在美國(guó)利用纖維纏繞技術(shù)，制造出北極星、土星等大型固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的殼體，為航天技術(shù)開(kāi)辟了輕質(zhì)高強(qiáng)結(jié)構(gòu)的最佳途徑。第二次世界大戰(zhàn)以后這種材料迅速擴(kuò)展到民用，風(fēng)靡一時(shí)，發(fā)展很快。這種材料是用短切的或連續(xù)纖維及其織物增強(qiáng)熱固性或熱塑性樹(shù)脂基體，經(jīng)復(fù)合而成。3．無(wú)機(jī)非金屬材料基復(fù)合材料它包括陶瓷基復(fù)合材料、碳／碳復(fù)合材料和無(wú)機(jī)膠黏劑基復(fù)合材料等。復(fù)合材料的分類(lèi)方法很多，但常用的方法是按照基體的材料來(lái)分類(lèi)【3】。另外在各種新型多功能、納米、機(jī)敏與智能、仿生等復(fù)合材料方面應(yīng)有計(jì)劃地組織安排形成強(qiáng)有力的研究一生產(chǎn)群體，避免過(guò)去普遍存在的低水平重復(fù)和研究與生成的脫節(jié)，同時(shí)重點(diǎn)放在使之產(chǎn)生實(shí)用性效果，并發(fā)展高附加值產(chǎn)品上，提倡有限目標(biāo)，不鋪攤子，要追求創(chuàng)新和形成特色，擺脫一味跟隨模仿的困境。然而在復(fù)合材料基礎(chǔ)研究方面，無(wú)論在寬度和深度上雖不能列為先進(jìn)，但能與發(fā)達(dá)國(guó)家相比。1984年對(duì)浙江鎮(zhèn)海的22座中小型海工建筑物的調(diào)查表明，967根構(gòu)件中由于鋼筋導(dǎo)致順筋開(kāi)裂破壞的有538根，占構(gòu)件總數(shù)的56％。英國(guó)建造在海洋及含氯化物介質(zhì)的環(huán)境中的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中，因鋼筋銹蝕需要重建或更換鋼筋的占三分之一以上。(3)由于混凝土經(jīng)常處于侵蝕性和暴露環(huán)境中，所以很容易導(dǎo)致鋼筋銹蝕。但當(dāng)上述條件不滿(mǎn)足時(shí)，常常會(huì)因?yàn)殇摻畹匿P蝕而影響結(jié)構(gòu)使用性、耐久性和安全性。1．2新型錨桿材料的研究與應(yīng)用現(xiàn)狀1．2．1傳統(tǒng)錨桿的不足一直以來(lái)，制作錨桿的材料首選鋼材，而鋼材的銹蝕問(wèn)題日益成為影響錨固體系安全性和耐久性的突出問(wèn)題，特別是在一些腐蝕性嚴(yán)重的山區(qū)，以及地下水富集的軟土地區(qū)，鋼材的銹蝕問(wèn)題更加嚴(yán)重。因此，在錨桿設(shè)計(jì)中，必須建立錨固段長(zhǎng)度有效因子的概念，正確設(shè)計(jì)錨固段長(zhǎng)度，合理確定錨固段形態(tài)及應(yīng)力傳遞方式，經(jīng)濟(jì)、安全、有效地提高錨桿承載能力。作者指出：“達(dá)到800kN加載時(shí)錨桿試驗(yàn)證明，注漿體與地層之間的粘結(jié)應(yīng)力至少為4