【正文】 程序梯形圖見后面的附錄二。壓機工藝動作：調(diào)整：按相應按鈕即可得到相應的工藝動作，松開即停。輸入、輸出控制部分在電路圖標出。此芯片項目為40點T/O型。關于可編程控制器的定義，1980年，NEMA將可編程控制器定義為：“可編程控制器是一種帶有指令存儲器，數(shù)字的或模擬輸入/輸出接口，以位運算為主，能完成邏輯、順序、定時、計數(shù)和算術運算等功能，用于控制機器或生產(chǎn)過程的自動控制裝置。DZ型選通徑25mm 流量可達300。次那個號為DSG系列，該系列電磁換向閥配有強吸力、高性能的濕式電磁鐵，具有高壓、大流量、壓力損失低等特點。主要用于做背壓閥和旁路閥用。節(jié)流閥 Z2FS型節(jié)流閥是雙單向疊加式節(jié)流閥，用來控制兩個工作油口的主流量或先導油流量。 在設計中采用法蘭式連接。用12個高強度螺栓緊固，并采用O型橡膠密封圈密封。 == （31）取d=42mm主缸快退時進油管流量可達，則 ==取d=42mm頂出缸快進時油管的流量可達，則 ==取d=45mm頂出缸快退時進油管流量可達，則 ==取d=45mm管接頭 管接頭用于油管之間或油管與液壓元件之間的連接。鋼管價格便宜，工作壓力較高，但裝配時不能任意彎曲，因此多用于裝配部位限制較少和產(chǎn)品比較定型以及大功率的液壓傳動裝置中，是液壓傳動系統(tǒng)主要的油管材料。我選用的是鋼管。在設計管道時，管徑應適應、路線應最短，管道彎頭、接頭應盡量小，以減小系統(tǒng)的壓力損失。為了滿足執(zhí)行機構(gòu)運動速度的要求，選用一個油泵或多個油泵。在工件取出后， 換向閥的右位開始工作， 壓力油進入下缸16的上腔， 下缸下腔的回油經(jīng)過閥的右位流入回油箱， 下缸向下運動， 恢復原位。保壓完后， 電液換向閥6的左位被接通， 泵3打出的壓力油， 經(jīng)過順序閥4， 通過電液換向閥6的左位，再經(jīng)過液控單向閥14 、（單向順序閥）背壓閥13 ， 進入上油缸12 的下腔， 推動油缸向上運動，同時電磁閥7切換到左位，油箱補油加速回程?；赜蛷纳细椎南虑唤?jīng)過（單向順序閥）背壓閥13和液控單向閥14 ， 通過電液換向閥7， 流回到油箱?；顒訖M梁受力部分為35cm，整體厚度選用50cm。下橫梁直接與立柱、拉桿、工作臺、回程缸和頂出器相連，梁體結(jié)構(gòu)和受力狀態(tài)都很復雜。 此種連接方式在偏心載時，柱塞跟隨活動橫梁一起傾斜，將動梁所受偏心力矩的一部分傳給工缸導向套，使導向套承受側(cè)向水平推力或一對力偶，從而加劇導向套及封的磨損。因此需要有較好的強度、剛度及導向結(jié)構(gòu)。但在過渡區(qū)( A處) 會有應力集中由于上橫梁外形尺寸很大，為了節(jié)約金屬和減輕重量，盡量使各個尺寸在允許的范圍內(nèi)降到最小。主要考慮到外形的美觀，對精度無要求。導套比壓q的計算 == MPa 滿足要求 （240）式中 T——機架計算中求得立柱上的側(cè)推力（N） d——導套內(nèi)孔直徑 (m) c——導套高度（m） [q]——許用比壓 （MPa），對于ZQSn663，[q]=6~8 MPa限程套為防止運動部分超程，有些液壓機在下橫梁的4個立柱上安裝限程套，一般為對開式，上、下兩端應平行，4個限程套高度應一致，內(nèi)孔比立柱直徑大12mm，用鑄鐵制造。圓柱面導套 在活動橫梁的立柱孔中，各裝有上、下兩個導套，它們由兩半組成，為了拆裝方便，兩半導套的剖分面最好有的斜度，導套兩端裝有防塵用的氈墊。立柱的導向裝置活動橫梁運動及工作時，一般以立柱為導向，由于活動橫梁往復運動頻繁，且在偏心加壓時有很大的側(cè)推力，因此，不可能讓活動橫梁與立柱直接接觸，互相磨損，必須選擇耐磨損、易更換的材料作為兩者之間的導向裝置。加熱預緊 比較常用的方法，為此，立柱端部應鉆有加熱孔，其深度應大于橫梁的高度。立柱螺母的尺寸已有機械行業(yè)標準JB/T ——1999，內(nèi)螺母一般與螺母等高。4. 與第3種形式基本相同，只是在下橫梁處用臺肩代替內(nèi)螺母，但精度調(diào)節(jié)比第3種簡便可靠。因此，這種結(jié)構(gòu)僅在無精度要求的小型簡易液壓機中采用。在這個框架中，既安裝了液壓機本體的主要零部件，又在液壓機工作時，承受液壓機的全部工作載荷，并作為液壓機運動部分的導向。對于截面的45鋼，≥375MPa，尺寸系數(shù)已考慮在內(nèi)，立柱表面為精車，對于正火的45鋼，因此[].疲勞強度校核： == （236） == （237）從文獻【10】中查出= K=1=（）= （238） =K==300 （239）[]為200MPa, 因此是安全的。立柱結(jié)構(gòu)設計立柱設計計算1. 先按照中心載荷進行初步核算，許用應力[]不應大于55，并參照同類型液壓機的立柱，初步定出立柱直徑。PVH泵的控制系統(tǒng)能調(diào)節(jié)液壓泵的工況，使排出液壓油滿足工作裝置需要。由于柱塞總是壓緊在斜盤上，且斜盤相對剛體是傾斜的。 5(3)合成應力:= 　　 = MPa 活塞桿直徑d的校核： 活塞桿所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%45MnB10308359 d= 滿足要求F—活塞桿上的作用力 —活塞桿材料的許用應力，=/確定快速空程的供液方式、油泵規(guī)格和電動機功率快速空程時的供油方式，只采用油泵來滿足很不經(jīng)濟，故決定用活動件自重快速下行的方式，使用充液閥從充液油箱吸油。 螺紋底徑, m(2)螺紋處的剪應力: = MPa 　　　　　 = MPa屈服極限 安全系數(shù)。 5(3)合成應力:= 　　 = MPa （232）活塞桿直徑d的校核：表23 活塞桿所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%45MnB10308359 （233）d= 滿足要求F—活塞桿上的作用力 —活塞桿材料的許用應力，=/ 下缸的設計計算：型號≥／MPa≥／MPa≥／%4561036014下缸筒壁厚公式: =++當～，用使用公式: = = m取 =為缸筒材料強度要求的最小，M 為鋼筒外徑公差余量，M為腐蝕余量，M 試驗壓力，16M時，取= P—管內(nèi)最大工作壓力為25 M 鋼筒材料的許用應力，M =/n鋼筒材料的抗拉強度，M n—安全系數(shù)，通常取n=5當時,材料使用不夠經(jīng)濟,應改用高屈服強度的材料.下缸筒壁厚校核額定工作壓力, 應該低于一個極限值,以保證其安全. MPa===外徑 D=內(nèi)徑 同時額定工作壓力也應該完全塑性變形的發(fā)生:== MPa缸筒完全塑性的變形壓力, 材料屈服強度MPa鋼筒耐壓試驗壓力，MPa =～ MPa缸筒的暴裂壓力 ==缸筒底部厚度 缸筒底部為平面: mm 取 mm筒底厚，MM 核算缸底部分強度按照平板公式即米海耶夫推薦的公式計算，缸底進油孔直徑為φ8cm，則 Ψ=== = =按這種方法計算[]=100MPa [] 所以安全 缸筒端部法蘭厚度:h 　　　 == 取 h=40mm 法蘭外圓半徑。 螺紋底徑, m(2)螺紋處的剪應力: = MPa （226） 　　　　　 = MPa （227）屈服極限 安全系數(shù)。 螺釘 – M30b—螺釘中心到倒角端的長度=32cm = 42cm = = =10cm h=