【正文】 ，符合規(guī)范要求。 樁嵌入震旦紀礫質(zhì)石灰?guī)r中嵌固深度的校核：根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》，圓形樁式中：——在基巖頂面處的彎矩。；，取1；按《公預(yù)規(guī)范》設(shè)受壓區(qū)高度與直徑的比值，自《公預(yù)規(guī)范》，；；；；自《公預(yù)規(guī)范》公式（）：接近于（ %，在2%之內(nèi)）受壓區(qū)高度與直徑的比值可行。樁視為一端固定一端鉸支。）圖 48 樁身壓應(yīng)力分布圖(3)樁身剪力式中無量綱系數(shù)，可由表格查得，為換算深度。最大沖刷線以下深度處樁身截面上的彎矩與水平壓應(yīng)力的計算已知作用于最大沖刷線處樁頂上的外力為：；(1)樁身彎矩 ：式中的無量綱系數(shù)，可由表格查得，計算見表 45，樁身彎矩分布如圖 47。則最大沖刷線以下深度為：樁自重每延米(已扣除浮力)樁底最大垂直力：樁嵌入巖層部分的橫截面周長： 樁底截面面積：設(shè)計任務(wù)書統(tǒng)計了巖石極限抗壓強度為，樁嵌入巖層查《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》，故設(shè)計的樁滿足要求。 荷載計算每一根樁承受的荷載：(1)一孔恒載反力：(2)蓋梁恒重反力：(3)系梁恒重反力：(4)一根墩柱恒重：作用于樁頂恒載反力：(5)低水位以下灌注樁每延米自重：低水位以上灌注樁每延米自重：(6)可變荷載反力——水平地震荷載板式橡膠支座的梁橋，在全聯(lián)均采用同類型板式橡膠支座或橋面連續(xù)、順橋向具有足夠強度的抗震聯(lián)結(jié)措施的時候可按公式計算上部結(jié)構(gòu)對板式橡膠支座頂面產(chǎn)生的水平地震荷載：式中：——第i號墩組合抗推剛度。涉及到恒載與地震荷載的組合。故嵌固深度滿足設(shè)計要求。，符合規(guī)定。驗算最大彎矩距最大沖刷線深處的截面強度，該處的內(nèi)力值為：已知柱頂用C30混凝土，%配置，則：擬選用16根直徑25的HRB335鋼筋，則縱向鋼筋配筋率，符合《公預(yù)規(guī)》、。表 43 樁身剪力計算（單位：）圖 44 樁身剪力分布圖 樁身截面配筋與承載力驗算確定最大彎矩位置由圖 43和圖 42可知最大彎矩位置，但不精確，故確定最大彎矩位置如下：根據(jù)樁身最大彎矩截面處其剪力為0 ，即，查《墩臺》課本附表13，樁的計算長度的確定：樁底置于巖石地基，并嵌入巖層一米，故樁的此處截面可視為固定端。計算見下表，樁身的水平壓應(yīng)力分布見圖 43。同理，可計算其它樁均滿足要求。,樁長（以6 樁為例）。樁身混凝土受壓彈性模量。101第4章 鉆孔灌注樁的計算第4章 鉆孔灌注樁的計算 作用效應(yīng)基本組合下鉆孔樁的計算承載能力極限狀態(tài)時，永久作用設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)的組合。按《公預(yù)規(guī)范》設(shè)受壓區(qū)高度與直徑的比值，自《公預(yù)規(guī)范》，；；；；自《公預(yù)規(guī)范》公式（）：接近于（ %，在2%之內(nèi)）受壓區(qū)高度與直徑的比值可行。 74第3章 雙柱式橋墩的計算第3章 雙柱式橋墩的計算 墩柱的一般尺寸 如圖：圖 31 墩柱一般尺寸（尺寸單位：cm） 荷載計算 恒載計算：上部構(gòu)造恒載： 1（5）梁：2（4）梁：3 梁：一孔重：蓋梁自重半根蓋梁自重：橫系梁重圖 32 系梁一般尺寸（尺寸單位：m）橫系梁在低水位下,故應(yīng)計浮重度圖 33（標高單位：m）墩柱自重（以6墩為例）作用于墩柱底面的恒載垂直力： 汽車荷載計算：公路Ⅰ級(1)單孔荷載單列車時：圖 34（尺寸單位：m）(2)雙孔荷載單列車時圖 31（尺寸單位：m）人群荷載(1)單孔行人（單側(cè)）(2)雙孔行人（單側(cè)）汽車荷載中雙孔荷載產(chǎn)生支點處最大反力值，即產(chǎn)生最大墩柱垂直力；汽車荷載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。恒載產(chǎn)生轉(zhuǎn)角車道均布荷載產(chǎn)生轉(zhuǎn)角：（ ）車道集中荷載產(chǎn)生轉(zhuǎn)角：人群荷載產(chǎn)生轉(zhuǎn)角： 所以，轉(zhuǎn)角=+++=支座的平均壓縮變形，?。剩簼M足《預(yù)規(guī)》≤≤。故，取制動力為。對橡膠板應(yīng)滿足：若選定支座平面尺寸：，采用中間層橡膠片的厚度：則：支座的平面形狀系數(shù)：，故：，滿足《預(yù)規(guī)》。(3)連接桿（筋）錨固長度的計算連接筋埋入主梁內(nèi)的錨固長度為式中：——連接筋所承受的最大拉力； ——連接筋周長， ——鋼筋與混凝土黏著強度，取，即。設(shè)有板式橡膠支座的簡支梁剛性墩臺，按單跨兩端的板式橡膠支座的抗推剛度分配制動力。C30混凝土——形狀換算系數(shù)——受力換算系數(shù)——樁間的相互影響系數(shù)（樁間凈距）故取故：樁變形系數(shù)：地面線以下范圍內(nèi)有一層土，為砂加卵石。這些縱向里在各連接桿中的分配，使與支座形式有密切關(guān)系的。鑒于連接桿自身恒載很小，且連接桿鋼筋有防銹層、軟墊層包纏，它和混凝土楔塊間有空隙，作用其上的二期恒載與輪壓并不直接作用在連接鋼筋上，而是通過現(xiàn)澆的混凝土楔塊傳遞到主梁上。為了使橋面平整、美觀，以混凝土橋面上鋪一層3cm左右的瀝青混凝土面層做磨耗層，可使假縫處產(chǎn)生的裂縫不致明顯地反映到面層上，還可以提高橋面的使用質(zhì)量。柔性墊層具有良好的防腐蝕性能，并使鋼筋于混凝土隔開，鋼筋不承受局部輪重的壓力。承載能力驗算:承載能力滿足要求。應(yīng)設(shè)置予拱度應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，預(yù)拱度值按結(jié)構(gòu)自重和可變荷載頻遇值計算的長期撓度值之和采用。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈惆础豆A(yù)規(guī)》，計算開裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度；式中：——開裂彎矩， ，為混凝土軸心抗拉強度標準值全截面換算截面重心離梁頂距離圖 223 (尺寸單位：mm)鋼筋與混凝土彈性模量之比為：全截面換算截面重心離梁頂距離全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上（或以下）部分對重心軸的面積矩為：全截面換算截面對重心軸慣性矩為；全截面換算截面抗裂邊緣彈性抵抗矩為：構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)為：——開裂截面的抗彎剛度，混凝土的彈性模量。(8)構(gòu)件腹板寬度變化處8—8截面①選定斜截面頂端位置構(gòu)件腹板寬度變化處截面的橫坐標x=77502130=5620mm正截面(構(gòu)件腹板寬度變化處)有效高度現(xiàn)取斜截面投影長度得到選擇的斜截面頂端位置 A處橫坐標②斜截面抗剪強度復(fù)核A處正截面上的剪力及相應(yīng)的彎矩計算如下：③剪跨比m及斜截面投影長度cA處正截面有效高度 (主筋為632和225)，則實際剪跨比m及斜截面投影長度c分別為：將要復(fù)核的截面為圖 222中所示斜截面（虛線表示），斜角斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有432（2N1和2N2），相應(yīng)的主筋配筋率為：箍筋配筋率（Sv=200mm）與斜截面相交的彎起筋（按不利情況考慮） 2N3(232) 2N4(225) 圖 222 (尺寸單位：mm)將以上代入公式，則得到斜截面抗剪強度為：故構(gòu)件腹板寬度變化處8—8截面處的斜截面抗剪強度滿足設(shè)計要求。(5)受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處5—5截面①選定斜截面頂端位置第四排縱筋起彎點處截面的橫坐標x==正截面(第四排縱筋起彎點處)有效高度現(xiàn)取斜截面投影長度得到選擇的斜截面頂端位置 A處橫坐標②斜截面抗剪強度復(fù)核A處正截面上的剪力及相應(yīng)的彎矩計算如下：③剪跨比m及斜截面投影長度cA處正截面有效高度 (主筋為632和632)，則實際剪跨比m及斜截面投影長度c分別為：將要復(fù)核的截面為圖 219中所示斜截面（虛線表示），斜角：圖 219 (尺寸單位：mm)斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有232（2N1），232（2N2），232（2N3）和225（2N4），相應(yīng)的主筋配筋率為 。斜截面抗剪承載能力驗算按《公路規(guī)》，斜截面抗剪強度驗算位置為：①距支座中心h/2處截面；②受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面；③箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；④構(gòu)件腹板寬度變化處的截面；據(jù)此，斜截面抗剪強度的驗算截面如圖 214圖 214 (尺寸單位：mm)按《公預(yù)規(guī)》：受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為：式中：——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力（KN）；——箍筋的配筋率，；——與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力（KN）；——斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（）(1)復(fù)核距支座中心h/2處1—1截面①選定斜截面頂端位置距支座中心h/2處截面的橫坐標x=7750650=7100mm正截面(距支座中心h/2處)有效高度現(xiàn)取斜截面投影長度得到選擇的斜截面頂端位置 A處橫坐標②斜截面抗剪強度復(fù)核A處正截面上的剪力及相應(yīng)的彎矩計算如下：③剪跨比m及斜截面投影長度cA處正截面有效高度 (主筋為432)，則實際剪跨比m及斜截面投影長度c分別為：將要復(fù)核的截面為圖 215中所示斜截面（虛線表示），斜角斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有232（2N1），（腹板變截面），相應(yīng)的主筋配筋率為 ：箍筋配筋率（取最不利計算Sv=200mm）與斜截面相交的彎起筋：2N2(232)，2N3(232)圖 215 (尺寸單位：mm)將以上代入公式，則得到斜截面抗剪強度為：故距支座中心為h/2處的斜截面抗剪強度滿足設(shè)計要求。彎矩包絡(luò)圖是延長度的截面上荷載效應(yīng)的分布圖，其縱坐標表示該截面上作用的做大計算彎矩。第四排彎起鋼筋的截面面積為：由縱筋彎起225鋼筋，提供的。第二排彎起鋼筋的截面面積為：由縱筋彎起的232鋼筋提供的。在支承截面處自支座中心至一倍梁高的范圍內(nèi)取。(2)設(shè)計剪力圖分配支點剪力組合設(shè)計值：跨中剪力組合設(shè)計值：符合《規(guī)范》（）條件時，可以不驗算抗剪承載力（即混凝土可以抗剪，僅需配構(gòu)造箍筋）。T梁斜截面抗剪強度核算與配筋由表216知，支點剪力效應(yīng)以2號梁為最大，為偏安全設(shè)計，采用2號梁數(shù)值，跨中剪力效應(yīng)以1號梁最大，采用1號梁的數(shù)值。截面最小寬度。滿足要求。主梁尺寸圖如圖 212。=人群荷載作用如圖 211，計算結(jié)果如表 215所示。梁端剪力效應(yīng)計算：主梁上因其縱向位置不同，就有不同的橫向分布系數(shù)，故：1號梁距支點截面x處的產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)：令導(dǎo)數(shù)為零，求最大支點剪力效應(yīng)的距支點截面的距離x：求得：解得：2號梁距支點截面x處的產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)：顯然，時，產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)最大。(5)活載剪力的計算：①跨中剪力的計算： 表 212 汽車荷載產(chǎn)生跨中剪力（KN）注：公路Ⅰ級：剪力計算時，按照《橋規(guī)》。簡支梁的自振頻率：②沖擊系數(shù)的計算當時：(2)汽車荷載折減系數(shù)：查《通用規(guī)范》——5橫向折減系數(shù)：（雙向兩車道）縱向折減系數(shù)：（計算跨徑小于150m）人群荷載：查《通用規(guī)范》=178。圖 26 各主梁跨中截面荷載橫向分布系數(shù)計算（尺寸單位：cm）按《橋規(guī)》。 主梁的計算 上部結(jié)構(gòu)橫斷面布置草圖：圖 21 主梁橫斷面（尺寸單位：cm）圖 22 主梁縱斷面(尺寸單位：cm) 主梁的荷載橫向分布系數(shù)跨中荷載橫向分布系數(shù)（按G—M法）(1)主梁的抗彎及抗扭慣矩和求主梁截面重心位置：平均板厚：圖 23 等效主梁截面尺寸(尺寸單位：cm)T形截面抗扭慣矩近似等于各個矩形截面的抗扭慣矩之和，即： 式中： ——為矩形截面抗扭剛度系數(shù)（查表）； ——為相應(yīng)各矩形的寬度與厚度。②預(yù)制的裝配式梁橋與整體式梁橋相比，具有下述優(yōu)點：Ⅰ、梁橋構(gòu)件的型式和尺寸趨于標準化，有利于大規(guī)模工業(yè)化制造；Ⅱ、在工廠或預(yù)制廠內(nèi)集中管理進行工業(yè)化預(yù)制生產(chǎn)，可充分采用先進的半自動或自動化、機械化的施工技術(shù)，以節(jié)省勞動力和降低勞動強度，提高工程質(zhì)量和勞動生產(chǎn)率，從而顯著降低工程造價；Ⅲ、構(gòu)件的制造不受季節(jié)性影響，并且上、下部構(gòu)造也可同時施工，大大加快橋梁的建造速度，縮短工期；Ⅳ、能節(jié)省大量支架、模板等的材料消耗。由于在構(gòu)件與構(gòu)件之間存在拼接縱縫，例如，簡支T型梁之間的橫隔板接頭，施工時需搭設(shè)吊架才能操作，故比較麻煩；顯然，拼接構(gòu)件的整體工作性能就不如就地澆筑法。②預(yù)制安裝法當同類橋梁跨數(shù)較多、橋墩又較高、河水