【正文】 （M上+M下）/h=177。 調(diào)整：[（+）/（－）]=B柱：1． 第四層： 恒載：SGk=（M上+M下）/h=－（+）/=－ 活載：SQk=（M上+M下）/h=－（+）/=－ 地震作用：SEk=177。（M上+M下）/h=177。 調(diào)整：[（+）/（－）]=2． 第三層： 恒載：SGk=（M上+M下）/h=－（+）/=－ 活載：SQk=（M上+M下）/h=－（+）/=－ 地震作用：SEk=177。圖72 B柱柱端組合彎矩調(diào)整圖（kN 第三層： 柱頂軸壓比[uN]=N/Acfc=103/（5002）=，需調(diào)整 可知，一、二、三層柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求：∑MC=ηC∑Mb注：ΣMc為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。ηc柱端彎矩增大系數(shù)。m）BC跨 Mmax （kNm MC=m MC=－m MB=m MB=－ kNm MC=m MC=－m MB=－m MB=－ kNm MC=m MC=－m MB=－m MB=－ kNm MC=－m MC=－m MB=－ kNm MB=－－ kNm Mrb=m Mrb=－－m Mrb=－－ kNm Mrb=39。m ln=－= m V=[（+）/+]= kN 右震：V=第三層：⑴AB跨： 梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1= kN/m q2= q239。m ln=－=7 m VA=[（+）/7+]= VB=[（+）/7+]=右震：Mlb=－=q239。39。同時(shí)，因?yàn)樵摻ㄖL(fēng)荷載同地震作用效應(yīng)相比較小，不起控制作用，則在組合中風(fēng)荷載不考慮。m) 圖66恒載作用下框架梁、柱的彎矩 圖67活載作用下框架梁、柱的彎矩恒載作用下第四層⑴AB跨： 荷載引起的剪力： 彎矩引起的剪力： VA=－VB=（－）/= kN⑵ BC跨： 荷載引起的剪力： VB=VC=（+）/2= 彎矩引起的剪力： VB=－VC=0 A柱：N頂=++= kN 柱重=25=N底= N頂+柱重=+= kNB柱：N頂=++= kNN底=+=第三層⑴AB跨： 荷載引起的剪力： 彎矩引起的剪力： VA=－VB=（－）/=⑵ BC跨： 荷載引起的剪力： VB=VC=（+）/2= 彎矩引起的剪力： VB=－VC=0 A柱：N頂=+++= kN 柱重=25=N底= N頂+柱重=+= kNB柱：N頂=+++=N底=+=第二層⑴AB跨： 荷載引起的剪力： VA= VB = 彎矩引起的剪力： VA=－VB=⑵ BC跨： 荷載引起的剪力： VB=VC= 彎矩引起的剪力： VB=－VC=0 A柱：N頂=+++= kN 柱重=25=N底= N頂+柱重=+=B柱：N頂=+++=N底=+=第一層⑴AB跨： 荷載引起的剪力： VA= VB = 彎矩引起的剪力： VA=－VB=（－）/=－⑵ BC跨： 荷載引起的剪力： VB=VC= 彎矩引起的剪力： VB=－VC=0 A柱：N頂=++－= kN 柱重=25=N底= N頂+柱重=+=B柱：N頂=++++=N底=+=1465kN 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（kN） 表63層次荷載引起的剪力彎矩引起剪力總剪力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨VAVBVB=VCVA=VBVB=VCVAVB40302010層次總剪力柱軸力BC跨A柱B柱VB=VCN頂N底N頂N底43211465第四層⑴AB跨： 荷載引起的剪力： 彎矩引起的剪力： VA=－VB=（－）/=⑵ BC跨： 荷載引起的剪力： VB=VC== 彎矩引起的剪力： VB=－VC=0 A柱：N頂=++= kNN底= N頂=B柱：N底=N頂=++= kN第三層⑴AB跨： 荷載引起的剪力： 彎矩引起的剪力： VA=－VB=（－）/=－⑵ BC跨： 荷載引起的剪力： VB=VC== 彎矩引起的剪力： VB=－VC=0 A柱：N底=N頂=++－= kN B柱：N底=N頂=++++=第二層⑴AB跨： 荷載引起的剪力： VA= VB = 彎矩引起的剪力： VA=－VB=⑵ BC跨： 荷載引起的剪力： VB=VC= 彎矩引起的剪力： VB=－VC=0 A柱：N底= N頂=+－+= kN B柱：N底= N頂=++++=第一層⑴AB跨： 荷載引起的剪力： VA= VB = 彎矩引起的剪力： VA=－VB=（－）/=－⑵ BC跨： 荷載引起的剪力： VB=VC= 彎矩引起的剪力： VB=－VC=0 A柱：N底= N頂=+－+= k B柱：N底=N頂=++++=其它層計(jì)算結(jié)果如下表所示： 活載作用下梁端剪力及柱軸力（kN） 表64層次荷載引起的剪力彎矩引起剪力總剪力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨VAVBVB=VCVA=VBVB=VCVAVB4030201021層次總剪力柱軸力BC跨A柱B柱VB=VCN頂N底N頂N底4321第七章 內(nèi)力組合根據(jù)前面的內(nèi)力計(jì)算結(jié)果，即可進(jìn)行框架梁、柱各控制截面上的內(nèi)力組合，其中梁的控制截面為梁端柱邊及跨中，柱分為邊柱和中柱，每根柱的控制截面為柱頂和柱底。彎矩計(jì)算如下圖所示， 梁端剪力可根據(jù)梁豎向荷載引起的剪力相疊加而得，柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。m）401～333 豎向荷載作用下內(nèi)力分析等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。=3kN/mq3′′′=3kN/mP3= P2= P1= P4= M1=m）401～3⑵活載計(jì)算 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： A B C D 圖63 各層梁上活載分布圖（kN/m）1　 對(duì)于第4層 （雪載）q3 ==q3′==q339。（kN/m）q239。39。q2== kN/mq239。、和q239。q1=+8=q1′39。==q239。分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。39。由于每塊板的長(zhǎng)寬比都小于等于3，所以采用雙向板計(jì)算。取③軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元如下圖所示。 由于對(duì)稱性，剪力及柱軸力。4m）M ui1（kN底層柱不考慮修正值y1，即y1=0，也不考慮修正值y3，即y3=0。4 多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算 53層次V（kN）∑Di（N/mm）（△u）i(mm)ui（mm）hi（mm）θe=（△u）i /hi4 36001/24663 36001/12332 36001/9181 45501/754由此可見(jiàn)，最大層間彈性位移角發(fā)生在一層，1/754＜1/550，滿足規(guī)范要求。T1= （uT）1/2 =() 1/2 =則取T1=Tg= s本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò)40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即：（1）結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值GeqGeq=∑Gi==（kN）（2）計(jì)算水平地震影響系數(shù)α1查表得II類場(chǎng)地特征周期值Tg= s。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移按按以下公式計(jì)算：VGi=ΣGk，(△u)i= VGi/ΣD ij ，uT=Σ(△u)k。45每層框架的重力荷載代表值統(tǒng)計(jì)①一層上半層和二層下半層的荷載G1=G梁+G柱+G板+G墻=++(+++)+= kN②二層上半層和三層下半層的荷載 G2= G梁+G柱+G板+G墻=++(+++)+= kN③三層上半層和四層下半層的荷載G3= G梁+G柱+G板+G墻=④四層上半層和女兒墻的荷載G4= G梁+G柱+G板+G墻=++（+）++=所以集中于各樓層結(jié)構(gòu)標(biāo)高處的重力荷載代表值Gi如下圖所示： 圖31 重力荷載代表值第四章 框架側(cè)移剛度計(jì)算 橫梁線剛度ib 表41類別EC(N/mm2)bh(mm)I0（mm4）ｌ（m）ECI0/ｌ2ECI0/ｌAB跨1043007001097101010101010BC跨104250400109101010101010CD跨1043007001097101010101010注:現(xiàn)澆樓面板,邊框架ib= ,中框架梁ib=2i0 縱梁線剛度ib 表42軸線EC(N/mm2)bh(mm)I0（mm4）ｌ（m）ECI0/ｌ2ECI0/ｌ1—31043007001091010101010103—55—77—9 9—1111—1313—15 柱線剛度ib 表43層次hC（m）EC(N/mm2)bh(mm)I0（mm4）ECI0/ｌ110450050010910102～41045005001091010柱的側(cè)移剛度D值按下式計(jì)算: D=12αcic/h2 ɑc為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，對(duì)不同的情況按下表計(jì)算，K表示梁柱線剛度比 柱的側(cè)移剛度計(jì)算簡(jiǎn)圖 表44位置邊柱中柱αc簡(jiǎn)圖K簡(jiǎn)圖K一般層　K=(i2+i4)/2i　K=(i1+i2+i3+i4)/2icαc=K/(2+K)底層固接　K=i2/ic　K =(i2+i4)/icαc=(+K)/(2+K)4⑷墻重計(jì)算： 二層內(nèi)外墻重計(jì)算 表37　AB軸外墻CD軸外墻AB軸內(nèi)墻1AB軸