【正文】 化工設(shè)備結(jié)構(gòu)圖冊(cè)編寫組，化工設(shè)備結(jié)構(gòu)圖冊(cè)[M]，上海：上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1978年。華南理工大學(xué)編寫組，化工過程及設(shè)備設(shè)計(jì)[M]，廣州：華南理工大學(xué)出版社，1986年。 輸入模型參數(shù)，以第一效為例： 利用第一步試差計(jì)算出的數(shù)據(jù)，三相參數(shù)分別為：，；177kpa，；。根據(jù)以上思路，建立模型如下：步驟實(shí)施：輸入組份，水、氫氧化鈉，通過電解質(zhì)向?qū)Т_定電離反應(yīng)以及粒子相互作用關(guān)系；確定計(jì)算模型，由于有電解質(zhì)的存在，所以我選擇的計(jì)算模型是ENRTLRK。取計(jì)算則淋水孔數(shù)：考慮到長期操作時(shí)易造成孔的堵塞，取最上層孔數(shù)應(yīng)加大即，其它各板孔數(shù)應(yīng)加大5%，即。s）m3m3m3因?yàn)轶w積最大，由體積確定直徑 取解得 H=D= 5．接管尺寸的確定 流體進(jìn)出口接管的內(nèi)徑計(jì)算公式 蒸發(fā)器的主要接管有溶液進(jìn)出口、冷凝水進(jìn)出口、加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口（1） 溶液進(jìn)口第一效 10% NaOH密度為1110 kg/m＝m第二效% NaOH密度為1145 kg/m＝m第三效% NaOH密度為1220 kg/m＝m因?yàn)榈谝恍Ч茏幼畲?，?）溶液的出口第一效% NaOH密度為1145 kg/m＝m第二效 % NaOH密度為1220 kg/m＝m第三效40% NaOH密度為1430 kg/m＝m因?yàn)榈谝恍Ч茏幼畲?，?）冷凝水進(jìn)出口第一效 ＝m 第二效＝m第三效＝m因?yàn)榈谝恍Ч茏幼畲?，?）加熱蒸汽進(jìn)口第一效 ＝m 第二效＝m第三效＝m因?yàn)榈谌Ч茏幼畲?，?）二次蒸汽出口 第一效＝m第二效＝m第三效＝m因?yàn)榈谌Ч茏幼畲螅?6．處理數(shù)據(jù)結(jié)果計(jì)算值取用值材料中央循環(huán)管/mm內(nèi)徑280碳鋼（下同）加熱管/mm，加熱室規(guī)格/mm內(nèi)徑740分離室規(guī)格/mm內(nèi)徑1480高1480，料液進(jìn)口管/mm加熱蒸汽進(jìn)口管/mm冷凝水出口/mm完成業(yè)出口管/mm二次蒸汽出口管/mm 蒸發(fā)裝置輔助設(shè)備選型　本設(shè)計(jì)采用的是慣性式除沫器其主要作用是為了防止損失有用的產(chǎn)品或防止污染冷凝液體。 m3．加熱室直徑和加熱管數(shù)目的確定（1）管心距離： 管心距為相鄰兩個(gè)管中心線之間的距離。他們分別為： ＝＝＝＝（2） 計(jì)算各效溶液沸點(diǎn) 因末效完成液濃度和二次蒸汽壓強(qiáng)不變，各種溫度差損失可視為恒定，故末效溶液的沸點(diǎn)不變。 ＝==第二效的焓衡量式為：＝（）＝（1913）＝查表得 kJ/(kgQ為蒸發(fā)器加熱室的傳熱速率，稱為蒸發(fā)器的熱負(fù)荷，根據(jù)加熱室的熱量衡算求得，如果忽略加熱室的熱損失，則Q即為加熱蒸汽冷凝放出的熱量。 檢驗(yàn)各效蒸發(fā)量的計(jì)算值和初設(shè)值是否相等，各效傳熱面積是否相等，如果不相等，重設(shè)初值，重新計(jì)算。 根據(jù)各效蒸發(fā)量的初值，應(yīng)用物料衡算就確定各效溶液溶液濃度xi。由于本次設(shè)計(jì)所處理的物料為燒堿溶液，才用一般的并流操作即可。 即加熱蒸氣走向與并流相同，但原料液和完成液則分別從各效中加入和排出。 即加熱蒸氣和原料液均順次流經(jīng)各效。2. 真空裝置當(dāng)蒸發(fā)器在負(fù)壓下操作時(shí)，無論采用哪一種冷凝器，均需在冷凝器后安裝真空裝置。冷凝器有間壁式和直接接觸式兩種。為了防止產(chǎn)品損失或冷卻水被污染，常在蒸發(fā)器內(nèi)（或外）設(shè)除沫器。 （四）蒸發(fā)器的選型蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)形式較多，選用和設(shè)計(jì)時(shí)，要在滿足生產(chǎn)任務(wù)要求，保證產(chǎn)品質(zhì)量的前提下，盡可能兼顧生產(chǎn)能力大，結(jié)構(gòu)簡單，維修方便及經(jīng)濟(jì)性好等因素。 在螺旋加熱管中，要被蒸發(fā)的液體從頂部流向底部，同時(shí)，沸騰膜與蒸汽并流流動(dòng)，由于加熱管當(dāng)然螺旋形狀，在中等高度的設(shè)備中可以容納很長的管子，經(jīng)過很長的管道流動(dòng)中產(chǎn)生的蒸汽對(duì)液膜施加一個(gè)很高的剪切力。特點(diǎn)：借外力強(qiáng)制料液呈膜狀流動(dòng)，可適應(yīng)高粘度，易結(jié)晶、結(jié)垢的濃溶液蒸發(fā)缺點(diǎn)：結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造要求高，加熱面不大，且需要消耗一定的動(dòng)力。（4）刮板薄膜式蒸發(fā)器如圖511所示。適用于：粘度大的物料不適用于：易結(jié)晶的物料，固形成均勻的液膜較難，不高。如圖76所示降膜式蒸發(fā)器。此種蒸發(fā)器需要妥善地設(shè)計(jì)和操作，使加熱管內(nèi)上升的二次蒸汽具有較高的速度，從而獲得較高傳熱系數(shù)，使溶液一次通過加熱即達(dá)預(yù)定的濃縮要求。在單程型蒸發(fā)器中，物料一次通過加熱面即可完成濃縮要求；離開加熱管的溶液及時(shí)加以冷卻，受熱時(shí)間大為縮短，因此對(duì)熱敏性物料特別適宜?！?m/s。缺點(diǎn)：設(shè)備費(fèi)高；廠房高，耗用金屬多。優(yōu)點(diǎn)：降低了整個(gè)蒸發(fā)器的高度，便于清洗和更換；循環(huán)速度較高，使得對(duì)流傳熱系數(shù)提高；結(jié)垢程度小。一般環(huán)隙截面積約為加熱管總面積的100～150%，因而溶液循環(huán)速度較高(約為 1～)。圖54 外熱式蒸發(fā)器懸筐式蒸發(fā)器是中央循環(huán)管蒸發(fā)器的改進(jìn)。但這類蒸發(fā)器受總高限制，通常加熱管為1～2m，直徑為25～75mm，長徑比為20～40。當(dāng)加熱蒸汽（介質(zhì)）在管間冷凝放熱時(shí)，由于加熱管束內(nèi)單位體積溶液的受熱面積遠(yuǎn)大于中央循環(huán)管內(nèi)溶液的受熱面積，因此，管束中溶液的相對(duì)汽化率就大于中央循環(huán)管的汽化率，所以管束中的氣液混合物的密度遠(yuǎn)小于中央循環(huán)管內(nèi)氣液混合物的密度。由于引起循環(huán)運(yùn)動(dòng)的原因不同。蒸發(fā)設(shè)備中包括蒸發(fā)器和輔助設(shè)備1.. 蒸發(fā)器主要由加熱室和分離室組成。這樣，二次蒸汽的溫升不可能高，傳熱推動(dòng)力不可能大，而所需的傳熱面積則必然較大。汽化的蒸汽可與二次蒸汽一并進(jìn)出入后一效的加熱室，于是，冷凝水的顯熱得以部分地回收利用。同理，對(duì)多效蒸發(fā)，如果將末效蒸發(fā)器的二次蒸汽有效的利用，也可大大提高加熱蒸汽的利用率。這些已在前面論述，因此，合理設(shè)計(jì)蒸發(fā)器以實(shí)現(xiàn)良好的溶液循環(huán)流動(dòng)，及時(shí)排除加熱室中不凝性氣體，定期清洗蒸發(fā)器（加熱室內(nèi)管），均是提高和保持蒸發(fā)器在高強(qiáng)度下操作的重要措施。前者，上面已述。間歇蒸發(fā)和連續(xù)蒸發(fā)間歇蒸發(fā)有兩種操作方法：①一次進(jìn)料，一次出料②連續(xù)進(jìn)料，一