【正文】 此階段是指初始預(yù)加應(yīng)力與主梁自重應(yīng)力共同作用的階段，應(yīng)該驗算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。表78 σCX計算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中NP（）()⑴MP（Nm）()⑸22454701684100Mk（N（⑺⑹）/⑸σkc(MPa)⒀=⑾+⑿σkc σPt (MPa)⒁=⑽+⒀，最大壓應(yīng)力在四分點下邊緣，可以知道其結(jié)果是符合規(guī)范要求的。m）()⑹224547022454701684100168410000Mk（Nm）()⑻2245470224547022454702245470Ms（N根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對于預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在短期作用效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下面要求：式中： ——由短期作用效應(yīng)組合及預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計算：式中：——在計算主應(yīng)力點，由短期作用效應(yīng)組合及預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計算主應(yīng)力點，由短期作用效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。m）()⑹224547016841000Ms（N 一直以來，橋梁預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗裂驗算，都是用構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力都超過規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂及斜截面抗裂驗算。同時，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在距離支點一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小到100mm。 可得與假定的值基本相同，可以認(rèn)為這是最不利截面。對于距支座中心h/2截面處：上式右邊=，所以需要進行斜截面抗剪承載力計算。上式右邊=所以本設(shè)計主梁的T形截面尺寸符合要求。1)計算受壓區(qū)高度整理上面式子： 得： 2)計算普鋼筋A(yù)s為了滿足要求，即在梁底配置6根直徑20mmHRB335鋼筋，As=。說明此截面破壞時屬于塑性破壞狀態(tài)。 在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿斜截面和正截面都有可能被破壞，下面驗算這兩類截面的承載力。m）（）(KN)Mp0 （KN按照上述條件，查《公預(yù)規(guī)》：②.計算混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失列表計算在表65內(nèi)。表64 四分點截面σl5計算表鋼束號σpeσl5鋼束號σpeσl5N1N4N2N5N3N6 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按下式計算：式中：——全部鋼束重心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值； ——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； ——配筋率，； ——本設(shè)計為鋼束錨固時相應(yīng)的凈截面面積An，； ——本設(shè)計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離en，； ——截面回旋半徑，本設(shè)計為：——加載齡期為t0、計算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)； ——加載齡期為t0、計算齡期為t時收縮應(yīng)變。本設(shè)計采用逐根張拉鋼束，預(yù)制時張拉鋼束N1～N6，張拉順序為N5，N6，N1，N4，N2，N3。反向摩擦影響長度：式中：——錨具變形，鋼束回縮值（mm），按《公預(yù)規(guī)》；對于夾片錨；——單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計算：其中： ——張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計為1395MPa ——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除σl1后的鋼筋應(yīng)力 ——張拉端至錨固端距離。 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失按《公預(yù)規(guī)》，計算公式為：式中：——張拉鋼束時錨下的控制應(yīng)力；根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對于鋼絞線取張拉控制應(yīng)力為：——鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對于預(yù)埋波紋管?。弧獜膹埨说接嬎憬孛媲€管道部分切線的夾角之和（rad）；——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取k=；——從張拉端到計算截面的管道長度（m），可近似取其在縱軸上的投影長度，當(dāng)四分點為計算截面時。因此，對于每一個荷載作用階段，需要計算四個位置（共8種）的剪應(yīng)力，即需要計算下面幾種情況的靜距：①aa線（圖51）以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜距；②bb線以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的靜距；③凈軸（nn）以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的靜距；④換軸（oo）以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的靜距；圖51張拉階段和使用階段的截面(單位mm)表52跨中截面對重心軸靜矩計算分塊名稱及序號b1=160cm ys=b1=240cm ys=靜距類別及符號分塊面積Ai（cm2）分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對靜軸靜距Si=Aiyi(cm3)靜距類別及符號分塊面積Ai（cm2）分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對換軸靜距Si=Aiyi(cm3)翼板①翼緣部分201223翼緣部分288537三角承托②對靜軸nn36505對換軸oo34545肋部③靜距san14268靜距sao13532∑(cm3)251975(cm3)336773下三角④馬蹄部分對凈軸靜距sbn(cm3)28523馬蹄部分對換軸靜距sbo (cm3)29491馬蹄⑤173469178514肋部⑥3184832967管道或鋼束3515030347∑198699210652翼板①凈軸以上凈面積對凈軸靜距snn(cm4)201237凈軸以上凈面積對換軸靜距sno(cm4)288576三角承托②3650534665肋部③5873653198∑296475376389翼板①換軸以上凈面積對凈軸靜距son (cm4)201216換軸以上換算面積對換軸靜距soo (cm4)288576三角承托②3650534665肋部③5869553347∑296417376588 其他截面特性值均可用同樣方法計算，下面將計算結(jié)果一并列于表53內(nèi)。表51 跨中翼緣全寬截面面積和慣距計算表截面分塊名稱分塊面積分塊面積重心至上緣距離分塊面積對上緣靜距全截面重心至上緣距離分塊面積的自身慣距凈截面毛截面7968125724829914847852974548扣管道面積60670略4422229∑—73614257248299—4273751換算截面毛截面804978654045169644769431530鋼束換算面積50891略3929669∑—85586965404516—4026116計算數(shù)據(jù) n=6 扣管道面積 鋼束換算面積 在張拉階段和使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土梁有剪切應(yīng)力，剪應(yīng)力在這兩個階段應(yīng)疊加。作為有效寬度的計算方法的等效應(yīng)力體積和原全寬內(nèi)的實際體積內(nèi)的結(jié)果是相等的，因此計算時用一種有效寬度截面的方法代替法向應(yīng)力時，中性軸應(yīng)采取原始的全寬度部分的中性軸。（1） 換算截面幾何特性計算①整體截面幾何特性計算在使用荷載階段需要計算大截面的幾何特性，計算公式如下：截面積： 截面慣距： 。通過計算每個鋼束的長度，就會得到一孔橋和一片主梁所需要的施工鋼束總長度。為了簡化計算和施工，所有鋼束布置的線形都是圓弧加直線，并且整根鋼束都布置在同一個豎直面內(nèi)。圖42鋼束群重心位置復(fù)核圖示（單位：mm）表41鋼束錨固截面幾何特性計算表分塊名稱AiyisiItdi=ynyiIx=Aidi2I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4⑴⑵⑶=⑴⑵⑷⑸⑹⑺=⑷+⑹翼板三角承托 腹板 ∑故計算得：說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。二是要考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉便捷的操作要求。根據(jù)上述規(guī)定。計算得：根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)n=6。 對于簡支梁帶馬蹄的T形截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時，則得到鋼束數(shù)n的估算公式：式中：Mk——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，； C1——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路—II級，； ΔAp——，178。（1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力（如圖37所示）計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，計算公式為：式中：S——所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力；qk——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； Pk——車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； Ω——影響線上同號區(qū)段的面積；y——影響線上最大坐標(biāo)值。圖35跨中橫向分布系數(shù)m的計算圖式（單位mm）①1號梁可變作用（汽車公路—II級）：三車道：兩車道： 取最不利荷載，故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為mcq=。 （1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc如前所述，本設(shè)計橋跨內(nèi)設(shè)四道橫隔梁，外設(shè)兩道端橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為：所以可按修正的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)mc。m）剪力（KN） 在此設(shè)計中，運用修正剛性橫梁法，即偏心壓力法。若將兩側(cè)防護欄均攤給六片主梁，則：⑤邊梁二期永久作用集度：⑵．永久作用效應(yīng)設(shè)x為計算截面離左支座的距離，并令α=x/l。第三章 主梁作用效應(yīng)計算根據(jù)梁跨度結(jié)構(gòu)縱、橫截面布置，并通過可變作用下的梁橋橫向分布作用計算，它可以單獨地對每個主梁控制截面（一般的跨中，四分點，變化點截面和支點截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后進行主梁作用效應(yīng)的組合。綜上考慮，腹板厚度的設(shè)計取200mm。綜上所述，主梁設(shè)計高度取2300mm是比較合適的。本橋主梁中間三片梁翼板寬度為2800mm，最邊上兩片梁為2400mm，中間保留1000mm的接縫，由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種:預(yù)施應(yīng)力、運輸、吊裝階段的小截面(b=1800mm或1850mm)和運營階段的大截面(b=2800mm)。處于橋尾段。(3)強風(fēng)化砂巖（J3p）：灰綠色或棕紅色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，薄層或中厚層狀構(gòu)造，礦物成分為石英、長石、云母等，巖芯呈碎塊狀或短柱狀， 。建筑高度較高，易開裂，難以維護。建筑高度更容易出現(xiàn)開裂，難以維持，對基礎(chǔ)要求較高。第一方案：裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁橋墩墻很厚，連續(xù)梁為剛性橋墩，就像框架一樣橋墩要承受較大的彎矩。（4）施工方案：全橋采用懸臂節(jié)段澆筑施工法。（2）主梁結(jié)構(gòu)構(gòu)造：上部結(jié)構(gòu)為變截面箱梁。 （4） 施工方案：全橋采用裝配式施工方法。由于為簡支T梁橋，每跨之間還留有4厘米的伸縮縫。 （2）下部構(gòu)造：采用三圓柱式橋墩；鉆孔灌注樁式樁基礎(chǔ)，橋臺采用埋置式輕型橋臺。 ：裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁橋孔徑布置：30m+60m+30m，全長120米,。美觀是橋梁設(shè)計必須考慮的一部分 城市橋梁建筑不僅是交通工程中的一個關(guān)鍵建筑，而且它作為美化環(huán)境的點綴物，所以設(shè)計必須仔細(xì)計劃選擇，精心設(shè)計和施工，不增加投資的情況下，使橋梁的美觀效果。所以在橋梁設(shè)計中，在滿足結(jié)構(gòu)安全的前提下，應(yīng)盡量地考慮經(jīng)濟原則。 Bridge design. Modeling design。 It can greatly reduce the cost, mechanical manipulation, save the time limit for a project。因為這種設(shè)計有它的很多的優(yōu)點，它能夠大大的實現(xiàn)資源的優(yōu)化配置，能有效的發(fā)揮材料的性能，充分利用材料的作用；機械化操縱，收縮工程工期，提高效率；所以在公路中，小跨徑鋼筋混凝土簡支梁橋有比較