【正文】 16，223（1982）。，耳夏。 .W .伊萬斯和其他金屬和合金，蠕變，材料學(xué)院，倫敦（1985）。艾梅。–5，金屬材料的拉伸試驗。，博士論文，材料工程系，斯旺西大學(xué)（1980）。參考文獻(xiàn)，喬納斯，和泰普林先生，J失敗α/β黃銅結(jié)果發(fā)生空化。電力法分析蠕變數(shù)據(jù)在250和300℃的應(yīng)力指數(shù)的指示；3，A類型的行為。在出現(xiàn)縮頸，參考第六階段的圖（7），越來越多的空隙開始凝聚在二期由于塑料不穩(wěn)定的頸地區(qū)之間的空隙。損傷可見光只在第六階段，相應(yīng)的發(fā)病縮。較高的層錯能的二階段使得它更易于回收流程操作，造成差異的能力相適應(yīng)的過度晶界滑動[10]，并因此導(dǎo)致核AB界面空洞。蠕變損傷試樣發(fā)生故障，由于結(jié)合腔溝通與韌性撕裂。這是由于增加了位錯密度?！?4 雙相黃銅44卷，1號℃此外，可以看出，預(yù)應(yīng)變后的蠕變曲線；2%，歸還給被經(jīng)典的形狀，類似報道在350℃和400℃曲線C在350℃和400℃有任何證據(jù)雙原發(fā)地區(qū)因為這些高溫對溶質(zhì)原子構(gòu)成的周圍大氣的混亂能夠彌漫更迅速，從而減少影響溶質(zhì)拖動。伊萬斯和其他[9]警告說，它不是總是能夠精確地確定過程是否涉及攀登或溶質(zhì)拖曳速度控制在固溶體合金,完全從證據(jù)的過渡應(yīng)力指數(shù)值。蠕變率計算的“偽最小，（參見圖（3））和比較這些從初期電力法分析計算（參見圖（3））。最小蠕變速率和破裂時間之間呈直線。然而，在特定條件，只有一個進(jìn)程可能是重要的，因為這個過程不是獨(dú)立或因為利率的過程有很大的不同。 一般蠕變曲線三階段為主，雖然這發(fā)生在較小的程度較低溫度和較高水平的壓力下，其中較大的初級階段和較小的第三階段出現(xiàn)。13596462/01 / $–看到前面的問題。蠕變標(biāo)本密封硅膠管防止過度dezincification[3]和acase形成，已被證明產(chǎn)生有害影響的蠕變裂紋萌生和擴(kuò)展[4]。雖然β相似乎控制蠕變性能α/β黃銅，通過研究不同數(shù)據(jù)，具體值，整體蠕變機(jī)制α/β被發(fā)現(xiàn)一樣，單相α黃銅[2]。一個廉價和容易獲得的材料可用于這一目的的60/ 40黃銅，正確的熱處理，產(chǎn)生兩相組織,由不同的α相位和β相位，存在不復(fù)雜的第二相粒子，沉淀或第三階段相互作用。盡管導(dǎo)師指導(dǎo)畢業(yè)設(shè)計的過程是短暫的，但我所獲得的做人與為學(xué)理念是終生的。 Technology, 2002, 130(7): 89.[4] 陳丙璇, 宋婧, 鐘建華. Bi黃銅易切削機(jī)理的研究[J], 南方金屬, 2006, 6(150): 3235.[5] 談榮生, 孫連超. 稀土在純銅和銅合金中的應(yīng)用和研究現(xiàn)狀[J]. 中國稀土學(xué)報, 1995, (13): 471474.[6] 閆靜, 唐生渝, 沈保羅, 等. 含Bi易切削黃銅的研究[J]．特種鑄造及有色合金, 2006, 26(4): 240241.[7] 王德勝, 侯英瑋. ECAP法對H62黃銅的晶粒細(xì)化研究[J], 鍛壓技術(shù), 2006, (2): 3942.[8] Valiev R Z, Kozmokov A Z, Mulyukov R R. Structure and properties of ultrafinegrained materials produced by severe plastic deformation [J]. Materials Science and Engineering, 1993, 168 (2): 141148.[9] Neishi K, Uchida T, Yamauchi A, et al. Lowtemperature superplasticity in a CuZnSn alloy processed by severe plastic deformation[J]. Materials Science and Engineering A 2001, 307 (1 2): 2328.[10] JANG Y H, KIM S S, KIM I S. Effect of alloying elements on elevated temperature tensile ductility of Biadded, Pbfree brass[J], Journal of the Korean Institute of Metals and Materials, 2004, 42(7): 537542.[11] 龔建森, 胡城立, 齊龍浩, 等. 微量硼添加劑對鑄造銅合金組織與性能的影響[J]. 湖南大學(xué)學(xué)報, 1984, (3): 2023.[12] 王吉會, 姜曉霞, 李詩卓. 硼對HAl772鋁黃銅的組織和耐磨蝕性能的影響[J]. 腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù), 1996, 8(3): 1819.[13] 郭鋒, 梅敦. 稀土元素對H62黃銅組織特征變化的作用[J]. 包頭鋼鐵學(xué)院學(xué)報, 2000, 19(3): 250253.[14] 魏緒鈞, 徐秀芝, 馮法倫. 稀土對HPb591鉛黃銅金相組織及性能的影響[J]. 稀土, 1992, 13(3): 2426.[15] 蘇蓓蓓, 李雷, 謝水生, 等. 環(huán)保型易切削黃銅的研究進(jìn)展[J]. 金屬世界, 2008(6): 3437.[16] 王祝堂, 田榮璋. 銅合金及其加工手冊[M]. 長沙: 中南大學(xué)出版社, 2002.[17] Koichi Hagiwara, Masaru Yamazaki. Development of “KEEPALLOY”, leadfree copper alloy [J]. Journal of the Japan Copper and Brass Research Association, 2000, 39(1): 17.[18] 張正潔,李東紅, 許增貴. 我國鉛污染現(xiàn)狀、原因及對策[J]. 環(huán)境保護(hù)科學(xué), 2005, 31(4): 4142.[19] Rohatgi P K, Nath D, Kim J K, et al. Corrosion and dcalloying of cast leadfree copper alloygraphite posites [J]. Corrosion Science, 2000, 42(9): 15531571.[20] You SeungJae , Choi YoonSeok , Kim JungGu , et al. Stress corrosion cracking properties of environmentally friendly unleaded brasses containing bismuth in mattsson39。硅黃銅中γ相得到細(xì)化效果十分明顯。 小結(jié)硅黃銅材料在經(jīng)脈沖電壓1000 V、脈沖時間30 s、脈沖頻率15 Hz的電脈沖處理后，再進(jìn)行固溶時效處理硬度有所下降。顯微硬度如圖34所示。對比圖（a）、（c）可明顯看出，圖（a）中γ相較圖（c）中γ相分布更為均勻，所以脈沖處理的試樣固溶時效的時間可以縮短，組織細(xì)化明顯。這種細(xì)小的γ相在切削時可起斷屑作用。對比圖36(a)、(b)發(fā)現(xiàn)經(jīng)225 ℃處理的試樣γ相分布明顯均勻，且相的細(xì)化效果比較理想，由此可以看出經(jīng)電脈沖處理后可縮短了固溶時效的溫度。圖36是相同時間下不同溫度固溶時效處理硅黃銅式樣的微觀組織。m50181。不同溫度處理對硅黃銅試樣的微觀組織如圖34所示。50181。m50181。m(c)(c) 275 ℃ 6 h時效處理 圖 32不同時間固溶時效處理后的組織圖32是固溶時效處理不同時間下的試樣的微觀組織，圖31(a)、(b)、(c)是在溫度為275 ℃時效時間分別為4h、5h、6h下得到的微觀組織。不同時間固溶時效處理硅黃銅試樣的微觀組織如圖32所示。m 的塊狀。m50181。實驗過程如下：切割：用手鋸將鑄件縱向剖開，取適當(dāng)?shù)囊徊糠钟糜谖⒂^組織觀察和硬度測量；磨制：將用于組織觀察的試樣先用砂輪片磨平，再分別用不用型號的砂紙依次進(jìn)行磨制；拋光：將磨好的試樣在拋光機(jī)上進(jìn)行拋光，拋光時注意不能轉(zhuǎn)數(shù)太高，若表面有雜質(zhì)出現(xiàn)，應(yīng)及時用酒精將雜質(zhì)擦拭掉，防止在試樣表面留下橫豎不一的劃痕；腐蝕：拋光結(jié)束→清水沖洗→酒精擦洗→腐蝕液腐蝕(微觀腐蝕劑：FeCl3溶液)→二次清水沖洗→二次酒精擦洗→吹干；照相：用電子顯微鏡金相顯微鏡觀察各試樣的金相組織，并對每張圖加標(biāo)尺；硬度測量：HV1000顯微硬度計進(jìn)行硬度測量；掃描電鏡：進(jìn)行相組成和成分的分析。根據(jù)相圖分析以及以往經(jīng)驗，適宜的澆注溫度為1050 ℃。實驗整個實驗過程由控溫儀控溫，脈沖電極在插入熔體前須經(jīng)預(yù)熱到400 ℃。電脈沖熔體處理有效改善硅黃銅組織和性能； 采用硅代替鉛，實現(xiàn)無鉛易切削γ黃銅工業(yè)化生產(chǎn)； 研究γ黃銅固溶時效工藝，結(jié)合電脈沖處理技術(shù)，縮短γ黃銅的固溶時效的溫度和時間，為節(jié)約能源、降低成本。為了找到更好的替代品，用硅元素代替鉛元素，并加電脈沖處理，本課題通過不同電壓和不同頻率電脈沖對硅黃銅材料進(jìn)行處理，分析研究對其組織性能的影響，討論并找到影響組織性能的因素，并為該類材料更好的在實際中應(yīng)用提供依據(jù)。 選題的目的和本文研究內(nèi)容與創(chuàng)新點工業(yè)上普遍使用的易切削黃銅均為含鉛黃銅（HPb591，HPb592，HPb633），由于鉛黃銅具有極好的切削性能，它廣泛地被應(yīng)用于多種制造行業(yè)中，如鐘表、制鎖、電器、通訊、打火機(jī)、玩具以及交通、農(nóng)用等較大型機(jī)械中需要精密切削加工的各種小零件等。電脈沖能細(xì)化金屬的凝固組織，提高金屬材料的塑性變形能力，促進(jìn)非晶材料納米晶化和金屬再結(jié)晶，改善材料的綜合力學(xué)性能。對于Al－Zn－Mg－Cu系合金入LC4則相反，當(dāng)采用人工時效時，合金耐蝕性比自然時效好。從合金強(qiáng)化相上來分析，含有S相和CuAl2等相的合金，一般采用自然時效，而需要在高溫下使用或為了提高合金的屈服強(qiáng)度時，就需要采用人工時效來強(qiáng)化。圖13 脈沖電流峰值與亞共晶AlSi合金晶粒尺寸間的關(guān)系固溶熱處理：將合金加熱至高溫單相區(qū)恒溫保持，使過剩相充分溶速冷卻，以得到過飽和固溶體的熱處理工藝。萬剛、武保林等[54]在Zn42% Al二元合金的定向凝固過程中施加脈沖電流處理，系統(tǒng)地研究脈沖電流的大小、頻率對Zn42% Al合金定向凝固組織的影響規(guī)律。同時認(rèn)為，處理后的合金液，具有良好的抗孕育衰退能力。因為液體金屬的電導(dǎo)率比同材質(zhì)的固體金屬小很多，所以脈沖電流優(yōu)先選擇通過固相，使固相內(nèi)產(chǎn)生的熱效應(yīng)大于相鄰的液相，這可促進(jìn)降低固液界面處的溫度梯度，甚至導(dǎo)致固液界面上粗大的枝晶固相重熔為游離晶核，從而細(xì)化凝固組織。ΔT=ΔT0+ΔTP，ΔT0為不存在脈沖電場時正常冷卻的過冷度，ΔTP為由高密度脈沖電流作用下產(chǎn)生的磁場壓力使熔體被反復(fù)地壓縮而帶來的附加過冷度。但在液態(tài)金屬中，晶胚周圍的原子要與晶胚結(jié)合，必須克服其結(jié)合的位壘。單位面積上所產(chǎn)生的最大電磁力為[48]： ()式中：μ0為真空磁導(dǎo)率(4π107 H/m)，I為通過熔體試樣的最大電流(A)，a為試樣半徑(m)。唐勇[35]根據(jù)RC充放電電路中電流和電壓的關(guān)系，推導(dǎo)出了形核率和脈沖電壓的關(guān)系： ()式中：ccβ是和脈沖電路、金屬物性、金屬液中晶核大小以及分布相關(guān)的比例常數(shù)，且c1和c2均為正數(shù)。秦榮山[47]給出了金屬凝固形核率I和電流密度j的關(guān)系式： ()式中：A39。主要有以下幾種電脈沖處理細(xì)化金屬凝固組織的作用機(jī)理。李建明等[45]對Pb60wt%Sn的研究得到了同樣的結(jié)果，并發(fā)現(xiàn)大電容、低電壓電路(C=460 μF，U=2600 V)所產(chǎn)生的脈沖電流可使初生相球化，共晶團(tuán)沿電極方向伸長；而小電容，高電壓電路(C= μF，U=30000 V)產(chǎn)生的脈沖電流雖不能改變初生相的樹枝狀特征，但可以減小共晶體的片間距，共晶體的層片均沿電極方向生長。因此，了解和掌握電脈沖作用下材料微觀結(jié)構(gòu)的演變是非常重要的。Fe和Mn、Si或Al同時加入效果更好，但含F(xiàn)e量多時，富鐵相過多，降低合金耐蝕性能，%，不降低耐蝕性能的最高限量為3%。錳：，故對黃銅的組織無太大影響，但Mn是黃銅的重要強(qiáng)化元素，加入少量Mn便能顯著提高黃銅的機(jī)械性能和對海水氯化物及過熱蒸氣的耐蝕性能，同時提高耐熱性能。鋁是黃銅的強(qiáng)化元素，如能適當(dāng)?shù)倪x擇銅與鋁的配比，并控制合金的冷卻速度，使之處于圖中接近（β’+γ）區(qū)邊界的β’相區(qū)時，合金具有最大的強(qiáng)